Здание бизнес-центра высотой 46 м с наклонными железобетонными колоннами: выпускная квалификационная работа бакалавра: направление 08.03.01 «Строительство» ; образовательная программа 08.03.01_06 «Промышленное и гражданское строительство уникальных зданий и сооружений» = Business center building with a height of 46 m with inclined reinforced concrete columns

Кузьмич, Ольга Анатольевна

Детальная информация

Название	Здание бизнес-центра высотой 46 м с наклонными железобетонными колоннами: выпускная квалификационная работа бакалавра: направление 08.03.01 «Строительство» ; образовательная программа 08.03.01_06 «Промышленное и гражданское строительство уникальных зданий и сооружений» = Business center building with a height of 46 m with inclined reinforced concrete columns
Авторы	Кузьмич Ольга Анатольевна
Научный руководитель	Школяр Филипп
Организация	Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого. Инженерно-строительный институт
Выходные сведения	Санкт-Петербург, 2023
Коллекция	Выпускные квалификационные работы ; Общая коллекция
Тематика	бизнес-центр ; наклонные колонны ; предельный прогиб ; строительство ; business center ; inclined columns ; limit deflection ; construction
Тип документа	Выпускная квалификационная работа бакалавра
Язык	Русский
Уровень высшего образования	Бакалавриат
Код специальности ФГОС	08.03.01
Группа специальностей ФГОС	080000 - Техника и технологии строительства
DOI	10.18720/SPBPU/3/2023/vr/vr23-4259
Права доступа	Доступ по паролю из сети Интернет (чтение)
Ключ записи	ru\spstu\vkr\28552
Дата создания записи	08.05.2024

Разрешенные действия

–

Действие 'Прочитать' будет доступно, если вы выполните вход в систему или будете работать с сайтом на компьютере в другой сети

Группа	Анонимные пользователи
Сеть	Интернет

Тема выпускной квалификационной работы: «Здание бизнес-центра высотой 46 м с наклонными железобетонными колоннами». Разработка проектной документации велась в соответствии с заданием на проектирование и Постановлением Правительства РФ No87 от 16.02.2008 «О составе разделов проектной документации и требованиях к их содержанию». Цель исследовательской части — рассмотреть применения наклонных железобетонных колонн в строительстве зданий и сооружений. Для достижения поставленной цели были поставлены следующие задачи: 1. Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе зданий; 2. Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в современном строительстве; 3. Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных колонн в составе пространственного каркаса здания; 4. Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и железобетонных подпорок; 5. Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели. Для достижения цели и задач были проанализированы публикации и нормативные документы, а также разработаны расчетные модели в ПО SCAD Office 21.1. Анализ полученных из моделей результатов позволил сформировать окончательную расчетную схему, сравнить работу наклонных и вертикальных железобетонных колонн и подобрать армирование для наклонных несущих элементов.

The theme of the final qualification work: «Business center building with a height of 46 m with inclined reinforced concrete columns». The development of the project documentation was made in accordance with the design assignmentand the Decree of the Government of the Russian Federation No. 87 dated February 16, 2008 «On the composition of sections of the project documentation and requirements for their content». The purpose of the research part is to consider the use of inclined reinforced concrete columns in the construction of buildings and structures. To achieve this purpose, it is needed to solve the following tasks: 1. To conduct a literature review on the research topic, to evaluate the possibility of using inclined reinforced concrete columns in the spatial framework of buildings; 2. To study the features of calculation and design of inclined columns in modern construction; 3. Construct a finite element model and analyze the stress-strain state and bearing capacity of inclined reinforced concrete columns as part of the spatial frame of the building; 4. Perform the selection of reinforcement for inclined reinforced concrete columns and reinforced concrete supports; 5. Generate working drawings based on the completed BIM model. To achieve the goal and objectives, publications and regulatory documents were analyzed, and calculation models were developed in SCAD Office 21.1 software. Analysis of the results obtained from the models allowed us to form a final calculation scheme, compare the work of inclined and vertical reinforced concrete columns and choose reinforcement for inclined bearing elements.

Место доступа	Группа пользователей	Действие
Локальная сеть ИБК СПбПУ	Все
Интернет	Авторизованные пользователи СПбПУ
Интернет	Анонимные пользователи

267de7b5514408cdccb24696d08b1bdadb5c1e2a095337e374ca2871c3a88724.pdf
- 7c0d5fe77dd1b01b805f1b898b8c1cc31b6624a72a80f96248c729d6f83dbda1.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Листы
        
        1 - Схема планировочной организации земельного участка
      - Листы
        
        2 - Схема благоустройства и озеленения
      - Раздел 2. Объемно-планировочные и
      - архитектурные и решения
      - 17
      - Бизнес-центр состоит из одной секции, 2 подземных и 10 надземных этажей. Здание
      - имеет сложную спиралевидную форму, подземная часть здания имеет стандартную
      - квадратную форму. Проектируемый объект имеет высоту от планируемой поверхности
      - дорожной части до самой высокой точки (кровля лестнично-лифтового узла) в 46 м.
      - Максимальные габариты здания в крайних осях – 43,0 х 43,0 м.
      - Размеры подземного паркинга в плане – 43,8 х 43,8 м.
      - Данный бизнес-центр включает в себя:
      - - два подземных этажа, высота каждого оставляет 4,2 м, которые в свою очередь
      - предусмотрены для размещения парковочных мест посетителей объекта;
      - - первый этаж, высота которого 4,2 м, находится на отметке 0.000, предназначенный для
      - размещения входной группы, столовой, служебных помещений, помещения для
      - администрации;
      - - 8 этажей, высота которых 4,2 м, используются под офисные помещения, переговорные,
      - комнаты отдыха, конференц-залы;
      - - в здании так же предусмотрен один технический этаж высотой 4,2 м.
      - В проекте все объемно-планировочные решения выполнены в соответствии с
      - функциональным назначением проектируемых помещений и зон в соответствии с каждым
      - этажом.
      - На -1 и -2 этажах запроектирован паркинг вместимостью 48 машин-мест, 6 из которых
      - предназначены для МГН, а также технические помещения для ввода и вывода инженерных
      - сетей. Въезд и выезд на подземную автостоянку осуществляется через рампу. Также вход в
      - парковку связан с первым этажом бизнес-центра лестнично-лифтовым узлом.
      - 18
      - Начиная со 2-го этажа по 5-й, а также с 7-го по 10-й, расположены административные
      - (офисные) помещения. На каждом типовом этаже бизнес-центра проектируются офисные
      - кабинеты, переговорные, кабинеты руководителей, а также зоны отдыха для персонала.
      - На 6-ом этаже расположен технический этаж, который предназначены для размещения
      - необходимого инженерного оборудования.
      - В лестнично-лифтовом узле располагаются две рассредоточенные лестничные клетки
      - типа Н2+Н3. Рядом с каждой лестничной клеткой расположены 2 лифта грузоподьемностью 1
      - т, один из которых используется для пожарных подразделений, расположение лифтов –
      - одностороннее. Расчет количества лифтов представлен в п. 2.7.
      - Предусмотрены два выхода на кровлю через лестничные клетки типа Н2+Н3. Тип кровли
      - - плоская эксплуатируемая.
      - Для бизнес-уентра бали расчитаны основные показатели. Результаты рачета
      - представлены в таблице 2.1.
      - Таблица 2.1
      - Расчет нормируемых покзаателей
      - № Показатель Норма согласно СП
      - 118.13330.2022.
      - Формула Принято по
      - проекту
      - 1 2 3 4 5
      - 1 Число мест на
      - автосто-янке
      - 1 машино-место на 100-
      - 200 м2
      - 6 240,32/100 =
      - 63
      - 65
      - 2 Площадь офисных
      - помещений
      - Не менее 4,5 м2
      - на
      - сотрудника
      - 312 * 4,5 = 1
      - 404
      - 6 240,32
      - 3 Площадь
      - вестибюля
      - 0,2 - 0,3 м2
      - на одного
      - посетителя
      - 0,3 * 312 = 94 225,97
      - 4 Площадь кладовой
      - уборочного
      - инвентаря
      - 2 м2
      - на каждые 100 м2
      - ве-
      - стибюля
      - (225,97 / 100) *
      - 2 = 4,52
      - 18,04
      - Фасады бизнес-центра выполнены витражным остекление. Большая площадь остекления
      - обеспечивает высокий уровень естественного освещения.
      - Форма здания спералевидная, в совокупности с простым фасадом строение выглядит
      - лаконично и необычно одновременно.
      - 18
      - Фотореалистичное изображение здания представлено на рис.2.1.
      - Рис. 2.1 Фотореалистичное изображение
      - Все материалы и изделия, которые применяются для внутренней отделки, должны
      - соответствовать требованиям действующих стандартов или технических условий, иметь
      - сертификаты соответствия, гигиенические сертификаты или заключения, а также сертификаты
      - пожарной безопасности. Ко всем материалам и изделиям должны прилагаться технические
      - рекомендации по их применению.
      - Внутренняя отделка помещений проектируемого здания была выбрана в соответствии с
      - СанПиН 1.2.3685-21 «Гигиенические нормативы и требования к обеспечению безопасности и
      - (или) безвредности для человека факторов среды обитания».
      - Стены лестнично-лифтового узла, технических помещений здания окрашиваются
      - краской Parade DIY Intensive по штукатурке. В тех помещениях, где постоянно пребывают
      - люди, стены окрашиваются по высококачественной штукатурке Baumit Classico Special.
      - Стены в санузле выложены керамогранитной плиткой Creto Style Gray.
      - 18
      - На путях эвакуации предусматриваются отделочные и облицовочные материалы с
      - показателями пожарной опасности согласно ст. 134 «No123-ФЗ» (табл. 28, 29). Приняты с
      - характеристиками по пожарной опасности класс не более:
      - − КМ0, используется для отделки стен и потолков в вестибюлях, лестничных клетках и
      - лифтовых холлах;
      - − КМ1, используется для отделки стен и потолков в общих коридорах холлах и фойе;
      - − КМ2, используется для покрытия полов в вестибюлях, лестничных клетках и лифтовых
      - холлах;
      - − КМ3, используется для покрытия полов в общих коридорах холлах и фойе.
      - Естественное освещение офисных помещений, где постоянно пребывают сотрудники, в
      - светлое время суток осуществляется через сплошное витражное остекление, что соответствует
      - требованиям СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03.
      - Основными источниками шума внутри бизнес-центра являются: с/у, лифты,
      - вентоборудование, которые не граничат с помещениями с постоянным пребыванием людей и
      - вынесены в центр здания. Также в венткамерах предусмотрена конструктивная
      - шумоизоляция.
      - Для уменьшения шума и вибраций в общественном здании предусматриваются:
      - перекрытия монолитные ж/б толщиной 200 мм; лифты размещаются в шахтах из монолитного
      - железобетона толщиной 200 мм; технические помещения располагаются на подземном этаже.
      - Используемое в здании витражное остекление также обеспечивает нормативную
      - шумоизоляцию.
      - Лестнично-лифтовой узел расположен в самом центре небоскрёба, который включает в
      - себя 2 лифтовых узла по 2 лифта, с/у, 2 лестничные клетки и технические помещения.
      - Лифтовые тамбуры являются зоной безопасности для МГН.
      - На количество лифтов влияет назначение здания, а также время кругового рейса, которое
      - вычисляется по формуле (2.1):
      - 18
      - (2.1)
      - где Н – высота подъема лифта;
      - U – номинальная скорость движения кабины лифта, м/с;
      - t1
      - – время, затраченное на ускорение и замедление лифта;
      - t2
      - – необходимое время пуска;
      - t3
      - – время на закрывание лифта;
      - t4
      - – время необходимо на вход пассажиров;
      - t5
      - – время для выхода;
      - t6
      - – случайные задержки лифта, примем равными 3 с.
      - Σ
      - вычисляется по формуле (2.2):
      - Σ
      - = (
      - (
      - +1) +
      - +
      - +
      - , (2.2)
      - где nB
      - вычисляется по формуле (2.3):
      - =
      - − (
      - 1) × ((
      - 1) /
      - , (2.3)
      - где
      - число возможных остановок. Зависит от количества этажей и технических
      - особенностей лифта.
      - = 13 − (13−1) × ((13−1) / 13) = 1,92
      - Принимаем
      - сек. Если двери автоматические, то время на вход/выход
      - составит
      - сек.
      - Время ожидания пассажирами лифта для офисного здания равно 30 с. Определим ко-
      - личество лифтов по формуле (2.4):
      - (2.4)
      - ПО расчету получили количетво лифтов 3, но дли большего удобства и симметри здания,
      - примем 4 лифта.
      - На первом этаже вокруг ЛЛУ располагается коридор, через который можно попасть во
      - все помещения, расположенные на этаже. Во входной зоне бизнес-центра расположены
      - тамбур, вестибюль, помещение охраны, помещение для хранения инвентаря.
      - На типовом этаже вокруг ЛЛУ располагается также широкий коридор, соединяющий все
      - помещения этажа.
      - 18
      - Для отделки внутренних стен здания используются материалы, которые являются
      - санитарно-гигиеническими и отвечают противопожарным требованиям.
      - Покрытие полов и эксплуатируемой кровли, а также материалы из которых они
      - выполнены, представлены в таблице 2.1.
      - Таблица 2.1
      - Конструкции кровли и полов
      - Наименование нагрузки
      - Данные элементов пола (наименование,
      - толщина), мм
      - Перекрытие первого этажа Ж/б плита перекрытия, 200
      - Плиты из ваты "Rockwool", 50
      - Выравнивающая ц.п. стяжка, 10
      - Стяжка из бетона, 50
      - Плитка из керамогранита, 10
      - Перекрытие типового этажа Ж/б плита перекрытия, 200
      - Выравнивающая ц.п. стяжка, 20
      - Стяжка из бетона, 70
      - Плитка из керамогранита, 10
      - Перекрытие подземных этажей Ж/б плита, 200
      - Гидроизоляция, 5
      - Выравнивающая цементная стяжка, 100
      - Наливной пол, 40
      - Покрытие эксплуатируемой кровли Ж/б плита перекрытия, 200
      - Пенополистирол, 110
      - Стеклохолст изоляция
      - Кровельная ПВХ мембрана
      - Иглопробивной геотекстиль
      - Троттуарная плитка, 100
      - 18
      - Продолжение таблицы 2.1
      - Наименование нагрузки
      - Данные элементов пола (наименование,
      - толщина), мм
      - Покрытие эксплуатируемой кровли на отм.
      - 0,000
      - Ж/б плита перекрытия, 200
      - Пароизоляция
      - Утеплитель, 200
      - Геотекстиль, 10
      - Цементно-песчаная стяжка, 200
      - Гидроизоляция, 10
      - Керамзитобетон, 30
      - Асфальтобетон, 50
    - 7dcaf7955949349cceb654d5559a97425d37df8e6cfeae362f3bfb41bfa51927.pdf
  - 8309c54d24dfe9611664f9f169785003f89936960cc2672939faa7a44e2c1455.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Листы
        
        1 - Схема планировочной организации земельного участка
      - Листы
        
        2 - Схема благоустройства и озеленения
      - Раздел 2. Объемно-планировочные и
      - архитектурные и решения
      - 17
      - Бизнес-центр состоит из одной секции, 2 подземных и 10 надземных этажей. Здание
      - имеет сложную спиралевидную форму, подземная часть здания имеет стандартную
      - квадратную форму. Проектируемый объект имеет высоту от планируемой поверхности
      - дорожной части до самой высокой точки (кровля лестнично-лифтового узла) в 46 м.
      - Максимальные габариты здания в крайних осях – 43,0 х 43,0 м.
      - Размеры подземного паркинга в плане – 43,8 х 43,8 м.
      - Данный бизнес-центр включает в себя:
      - - два подземных этажа, высота каждого оставляет 4,2 м, которые в свою очередь
      - предусмотрены для размещения парковочных мест посетителей объекта;
      - - первый этаж, высота которого 4,2 м, находится на отметке 0.000, предназначенный для
      - размещения входной группы, столовой, служебных помещений, помещения для
      - администрации;
      - - 8 этажей, высота которых 4,2 м, используются под офисные помещения, переговорные,
      - комнаты отдыха, конференц-залы;
      - - в здании так же предусмотрен один технический этаж высотой 4,2 м.
      - В проекте все объемно-планировочные решения выполнены в соответствии с
      - функциональным назначением проектируемых помещений и зон в соответствии с каждым
      - этажом.
      - На -1 и -2 этажах запроектирован паркинг вместимостью 48 машин-мест, 6 из которых
      - предназначены для МГН, а также технические помещения для ввода и вывода инженерных
      - сетей. Въезд и выезд на подземную автостоянку осуществляется через рампу. Также вход в
      - парковку связан с первым этажом бизнес-центра лестнично-лифтовым узлом.
      - 18
      - Начиная со 2-го этажа по 5-й, а также с 7-го по 10-й, расположены административные
      - (офисные) помещения. На каждом типовом этаже бизнес-центра проектируются офисные
      - кабинеты, переговорные, кабинеты руководителей, а также зоны отдыха для персонала.
      - На 6-ом этаже расположен технический этаж, который предназначены для размещения
      - необходимого инженерного оборудования.
      - В лестнично-лифтовом узле располагаются две рассредоточенные лестничные клетки
      - типа Н2+Н3. Рядом с каждой лестничной клеткой расположены 2 лифта грузоподьемностью 1
      - т, один из которых используется для пожарных подразделений, расположение лифтов –
      - одностороннее. Расчет количества лифтов представлен в п. 2.7.
      - Предусмотрены два выхода на кровлю через лестничные клетки типа Н2+Н3. Тип кровли
      - - плоская эксплуатируемая.
      - Для бизнес-уентра бали расчитаны основные показатели. Результаты рачета
      - представлены в таблице 2.1.
      - Таблица 2.1
      - Расчет нормируемых покзаателей
      - № Показатель Норма согласно СП
      - 118.13330.2022.
      - Формула Принято по
      - проекту
      - 1 2 3 4 5
      - 1 Число мест на
      - автосто-янке
      - 1 машино-место на 100-
      - 200 м2
      - 6 240,32/100 =
      - 63
      - 65
      - 2 Площадь офисных
      - помещений
      - Не менее 4,5 м2
      - на
      - сотрудника
      - 312 * 4,5 = 1
      - 404
      - 6 240,32
      - 3 Площадь
      - вестибюля
      - 0,2 - 0,3 м2
      - на одного
      - посетителя
      - 0,3 * 312 = 94 225,97
      - 4 Площадь кладовой
      - уборочного
      - инвентаря
      - 2 м2
      - на каждые 100 м2
      - ве-
      - стибюля
      - (225,97 / 100) *
      - 2 = 4,52
      - 18,04
      - Фасады бизнес-центра выполнены витражным остекление. Большая площадь остекления
      - обеспечивает высокий уровень естественного освещения.
      - Форма здания спералевидная, в совокупности с простым фасадом строение выглядит
      - лаконично и необычно одновременно.
      - 18
      - Фотореалистичное изображение здания представлено на рис.2.1.
      - Рис. 2.1 Фотореалистичное изображение
      - Все материалы и изделия, которые применяются для внутренней отделки, должны
      - соответствовать требованиям действующих стандартов или технических условий, иметь
      - сертификаты соответствия, гигиенические сертификаты или заключения, а также сертификаты
      - пожарной безопасности. Ко всем материалам и изделиям должны прилагаться технические
      - рекомендации по их применению.
      - Внутренняя отделка помещений проектируемого здания была выбрана в соответствии с
      - СанПиН 1.2.3685-21 «Гигиенические нормативы и требования к обеспечению безопасности и
      - (или) безвредности для человека факторов среды обитания».
      - Стены лестнично-лифтового узла, технических помещений здания окрашиваются
      - краской Parade DIY Intensive по штукатурке. В тех помещениях, где постоянно пребывают
      - люди, стены окрашиваются по высококачественной штукатурке Baumit Classico Special.
      - Стены в санузле выложены керамогранитной плиткой Creto Style Gray.
      - 18
      - На путях эвакуации предусматриваются отделочные и облицовочные материалы с
      - показателями пожарной опасности согласно ст. 134 «No123-ФЗ» (табл. 28, 29). Приняты с
      - характеристиками по пожарной опасности класс не более:
      - − КМ0, используется для отделки стен и потолков в вестибюлях, лестничных клетках и
      - лифтовых холлах;
      - − КМ1, используется для отделки стен и потолков в общих коридорах холлах и фойе;
      - − КМ2, используется для покрытия полов в вестибюлях, лестничных клетках и лифтовых
      - холлах;
      - − КМ3, используется для покрытия полов в общих коридорах холлах и фойе.
      - Естественное освещение офисных помещений, где постоянно пребывают сотрудники, в
      - светлое время суток осуществляется через сплошное витражное остекление, что соответствует
      - требованиям СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03.
      - Основными источниками шума внутри бизнес-центра являются: с/у, лифты,
      - вентоборудование, которые не граничат с помещениями с постоянным пребыванием людей и
      - вынесены в центр здания. Также в венткамерах предусмотрена конструктивная
      - шумоизоляция.
      - Для уменьшения шума и вибраций в общественном здании предусматриваются:
      - перекрытия монолитные ж/б толщиной 200 мм; лифты размещаются в шахтах из монолитного
      - железобетона толщиной 200 мм; технические помещения располагаются на подземном этаже.
      - Используемое в здании витражное остекление также обеспечивает нормативную
      - шумоизоляцию.
      - Лестнично-лифтовой узел расположен в самом центре небоскрёба, который включает в
      - себя 2 лифтовых узла по 2 лифта, с/у, 2 лестничные клетки и технические помещения.
      - Лифтовые тамбуры являются зоной безопасности для МГН.
      - На количество лифтов влияет назначение здания, а также время кругового рейса, которое
      - вычисляется по формуле (2.1):
      - 18
      - (2.1)
      - где Н – высота подъема лифта;
      - U – номинальная скорость движения кабины лифта, м/с;
      - t1
      - – время, затраченное на ускорение и замедление лифта;
      - t2
      - – необходимое время пуска;
      - t3
      - – время на закрывание лифта;
      - t4
      - – время необходимо на вход пассажиров;
      - t5
      - – время для выхода;
      - t6
      - – случайные задержки лифта, примем равными 3 с.
      - Σ
      - вычисляется по формуле (2.2):
      - Σ
      - = (
      - (
      - +1) +
      - +
      - +
      - , (2.2)
      - где nB
      - вычисляется по формуле (2.3):
      - =
      - − (
      - 1) × ((
      - 1) /
      - , (2.3)
      - где
      - число возможных остановок. Зависит от количества этажей и технических
      - особенностей лифта.
      - = 13 − (13−1) × ((13−1) / 13) = 1,92
      - Принимаем
      - сек. Если двери автоматические, то время на вход/выход
      - составит
      - сек.
      - Время ожидания пассажирами лифта для офисного здания равно 30 с. Определим ко-
      - личество лифтов по формуле (2.4):
      - (2.4)
      - ПО расчету получили количетво лифтов 3, но дли большего удобства и симметри здания,
      - примем 4 лифта.
      - На первом этаже вокруг ЛЛУ располагается коридор, через который можно попасть во
      - все помещения, расположенные на этаже. Во входной зоне бизнес-центра расположены
      - тамбур, вестибюль, помещение охраны, помещение для хранения инвентаря.
      - На типовом этаже вокруг ЛЛУ располагается также широкий коридор, соединяющий все
      - помещения этажа.
      - 18
      - Для отделки внутренних стен здания используются материалы, которые являются
      - санитарно-гигиеническими и отвечают противопожарным требованиям.
      - Покрытие полов и эксплуатируемой кровли, а также материалы из которых они
      - выполнены, представлены в таблице 2.1.
      - Таблица 2.1
      - Конструкции кровли и полов
      - Наименование нагрузки
      - Данные элементов пола (наименование,
      - толщина), мм
      - Перекрытие первого этажа Ж/б плита перекрытия, 200
      - Плиты из ваты "Rockwool", 50
      - Выравнивающая ц.п. стяжка, 10
      - Стяжка из бетона, 50
      - Плитка из керамогранита, 10
      - Перекрытие типового этажа Ж/б плита перекрытия, 200
      - Выравнивающая ц.п. стяжка, 20
      - Стяжка из бетона, 70
      - Плитка из керамогранита, 10
      - Перекрытие подземных этажей Ж/б плита, 200
      - Гидроизоляция, 5
      - Выравнивающая цементная стяжка, 100
      - Наливной пол, 40
      - Покрытие эксплуатируемой кровли Ж/б плита перекрытия, 200
      - Пенополистирол, 110
      - Стеклохолст изоляция
      - Кровельная ПВХ мембрана
      - Иглопробивной геотекстиль
      - Троттуарная плитка, 100
      - 18
      - Продолжение таблицы 2.1
      - Наименование нагрузки
      - Данные элементов пола (наименование,
      - толщина), мм
      - Покрытие эксплуатируемой кровли на отм.
      - 0,000
      - Ж/б плита перекрытия, 200
      - Пароизоляция
      - Утеплитель, 200
      - Геотекстиль, 10
      - Цементно-песчаная стяжка, 200
      - Гидроизоляция, 10
      - Керамзитобетон, 30
      - Асфальтобетон, 50
    - 7dcaf7955949349cceb654d5559a97425d37df8e6cfeae362f3bfb41bfa51927.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - 6572f97faaa040e447a1ffe20c078dec42785d5bc9229cae1c72543a513495f9.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Листы
        
        1 - Схема планировочной организации земельного участка
      - Листы
        
        2 - Схема благоустройства и озеленения
      - Раздел 2. Объемно-планировочные и
      - архитектурные и решения
      - 17
      - Бизнес-центр состоит из одной секции, 2 подземных и 10 надземных этажей. Здание
      - имеет сложную спиралевидную форму, подземная часть здания имеет стандартную
      - квадратную форму. Проектируемый объект имеет высоту от планируемой поверхности
      - дорожной части до самой высокой точки (кровля лестнично-лифтового узла) в 46 м.
      - Максимальные габариты здания в крайних осях – 43,0 х 43,0 м.
      - Размеры подземного паркинга в плане – 43,8 х 43,8 м.
      - Данный бизнес-центр включает в себя:
      - - два подземных этажа, высота каждого оставляет 4,2 м, которые в свою очередь
      - предусмотрены для размещения парковочных мест посетителей объекта;
      - - первый этаж, высота которого 4,2 м, находится на отметке 0.000, предназначенный для
      - размещения входной группы, столовой, служебных помещений, помещения для
      - администрации;
      - - 8 этажей, высота которых 4,2 м, используются под офисные помещения, переговорные,
      - комнаты отдыха, конференц-залы;
      - - в здании так же предусмотрен один технический этаж высотой 4,2 м.
      - В проекте все объемно-планировочные решения выполнены в соответствии с
      - функциональным назначением проектируемых помещений и зон в соответствии с каждым
      - этажом.
      - На -1 и -2 этажах запроектирован паркинг вместимостью 48 машин-мест, 6 из которых
      - предназначены для МГН, а также технические помещения для ввода и вывода инженерных
      - сетей. Въезд и выезд на подземную автостоянку осуществляется через рампу. Также вход в
      - парковку связан с первым этажом бизнес-центра лестнично-лифтовым узлом.
      - 18
      - Начиная со 2-го этажа по 5-й, а также с 7-го по 10-й, расположены административные
      - (офисные) помещения. На каждом типовом этаже бизнес-центра проектируются офисные
      - кабинеты, переговорные, кабинеты руководителей, а также зоны отдыха для персонала.
      - На 6-ом этаже расположен технический этаж, который предназначены для размещения
      - необходимого инженерного оборудования.
      - В лестнично-лифтовом узле располагаются две рассредоточенные лестничные клетки
      - типа Н2+Н3. Рядом с каждой лестничной клеткой расположены 2 лифта грузоподьемностью 1
      - т, один из которых используется для пожарных подразделений, расположение лифтов –
      - одностороннее. Расчет количества лифтов представлен в п. 2.7.
      - Предусмотрены два выхода на кровлю через лестничные клетки типа Н2+Н3. Тип кровли
      - - плоская эксплуатируемая.
      - Для бизнес-уентра бали расчитаны основные показатели. Результаты рачета
      - представлены в таблице 2.1.
      - Таблица 2.1
      - Расчет нормируемых покзаателей
      - № Показатель Норма согласно СП
      - 118.13330.2022.
      - Формула Принято по
      - проекту
      - 1 2 3 4 5
      - 1 Число мест на
      - автосто-янке
      - 1 машино-место на 100-
      - 200 м2
      - 6 240,32/100 =
      - 63
      - 65
      - 2 Площадь офисных
      - помещений
      - Не менее 4,5 м2
      - на
      - сотрудника
      - 312 * 4,5 = 1
      - 404
      - 6 240,32
      - 3 Площадь
      - вестибюля
      - 0,2 - 0,3 м2
      - на одного
      - посетителя
      - 0,3 * 312 = 94 225,97
      - 4 Площадь кладовой
      - уборочного
      - инвентаря
      - 2 м2
      - на каждые 100 м2
      - ве-
      - стибюля
      - (225,97 / 100) *
      - 2 = 4,52
      - 18,04
      - Фасады бизнес-центра выполнены витражным остекление. Большая площадь остекления
      - обеспечивает высокий уровень естественного освещения.
      - Форма здания спералевидная, в совокупности с простым фасадом строение выглядит
      - лаконично и необычно одновременно.
      - 18
      - Фотореалистичное изображение здания представлено на рис.2.1.
      - Рис. 2.1 Фотореалистичное изображение
      - Все материалы и изделия, которые применяются для внутренней отделки, должны
      - соответствовать требованиям действующих стандартов или технических условий, иметь
      - сертификаты соответствия, гигиенические сертификаты или заключения, а также сертификаты
      - пожарной безопасности. Ко всем материалам и изделиям должны прилагаться технические
      - рекомендации по их применению.
      - Внутренняя отделка помещений проектируемого здания была выбрана в соответствии с
      - СанПиН 1.2.3685-21 «Гигиенические нормативы и требования к обеспечению безопасности и
      - (или) безвредности для человека факторов среды обитания».
      - Стены лестнично-лифтового узла, технических помещений здания окрашиваются
      - краской Parade DIY Intensive по штукатурке. В тех помещениях, где постоянно пребывают
      - люди, стены окрашиваются по высококачественной штукатурке Baumit Classico Special.
      - Стены в санузле выложены керамогранитной плиткой Creto Style Gray.
      - 18
      - На путях эвакуации предусматриваются отделочные и облицовочные материалы с
      - показателями пожарной опасности согласно ст. 134 «No123-ФЗ» (табл. 28, 29). Приняты с
      - характеристиками по пожарной опасности класс не более:
      - − КМ0, используется для отделки стен и потолков в вестибюлях, лестничных клетках и
      - лифтовых холлах;
      - − КМ1, используется для отделки стен и потолков в общих коридорах холлах и фойе;
      - − КМ2, используется для покрытия полов в вестибюлях, лестничных клетках и лифтовых
      - холлах;
      - − КМ3, используется для покрытия полов в общих коридорах холлах и фойе.
      - Естественное освещение офисных помещений, где постоянно пребывают сотрудники, в
      - светлое время суток осуществляется через сплошное витражное остекление, что соответствует
      - требованиям СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03.
      - Основными источниками шума внутри бизнес-центра являются: с/у, лифты,
      - вентоборудование, которые не граничат с помещениями с постоянным пребыванием людей и
      - вынесены в центр здания. Также в венткамерах предусмотрена конструктивная
      - шумоизоляция.
      - Для уменьшения шума и вибраций в общественном здании предусматриваются:
      - перекрытия монолитные ж/б толщиной 200 мм; лифты размещаются в шахтах из монолитного
      - железобетона толщиной 200 мм; технические помещения располагаются на подземном этаже.
      - Используемое в здании витражное остекление также обеспечивает нормативную
      - шумоизоляцию.
      - Лестнично-лифтовой узел расположен в самом центре небоскрёба, который включает в
      - себя 2 лифтовых узла по 2 лифта, с/у, 2 лестничные клетки и технические помещения.
      - Лифтовые тамбуры являются зоной безопасности для МГН.
      - На количество лифтов влияет назначение здания, а также время кругового рейса, которое
      - вычисляется по формуле (2.1):
      - 18
      - (2.1)
      - где Н – высота подъема лифта;
      - U – номинальная скорость движения кабины лифта, м/с;
      - t1
      - – время, затраченное на ускорение и замедление лифта;
      - t2
      - – необходимое время пуска;
      - t3
      - – время на закрывание лифта;
      - t4
      - – время необходимо на вход пассажиров;
      - t5
      - – время для выхода;
      - t6
      - – случайные задержки лифта, примем равными 3 с.
      - Σ
      - вычисляется по формуле (2.2):
      - Σ
      - = (
      - (
      - +1) +
      - +
      - +
      - , (2.2)
      - где nB
      - вычисляется по формуле (2.3):
      - =
      - − (
      - 1) × ((
      - 1) /
      - , (2.3)
      - где
      - число возможных остановок. Зависит от количества этажей и технических
      - особенностей лифта.
      - = 13 − (13−1) × ((13−1) / 13) = 1,92
      - Принимаем
      - сек. Если двери автоматические, то время на вход/выход
      - составит
      - сек.
      - Время ожидания пассажирами лифта для офисного здания равно 30 с. Определим ко-
      - личество лифтов по формуле (2.4):
      - (2.4)
      - ПО расчету получили количетво лифтов 3, но дли большего удобства и симметри здания,
      - примем 4 лифта.
      - На первом этаже вокруг ЛЛУ располагается коридор, через который можно попасть во
      - все помещения, расположенные на этаже. Во входной зоне бизнес-центра расположены
      - тамбур, вестибюль, помещение охраны, помещение для хранения инвентаря.
      - На типовом этаже вокруг ЛЛУ располагается также широкий коридор, соединяющий все
      - помещения этажа.
      - 18
      - Для отделки внутренних стен здания используются материалы, которые являются
      - санитарно-гигиеническими и отвечают противопожарным требованиям.
      - Покрытие полов и эксплуатируемой кровли, а также материалы из которых они
      - выполнены, представлены в таблице 2.1.
      - Таблица 2.1
      - Конструкции кровли и полов
      - Наименование нагрузки
      - Данные элементов пола (наименование,
      - толщина), мм
      - Перекрытие первого этажа Ж/б плита перекрытия, 200
      - Плиты из ваты "Rockwool", 50
      - Выравнивающая ц.п. стяжка, 10
      - Стяжка из бетона, 50
      - Плитка из керамогранита, 10
      - Перекрытие типового этажа Ж/б плита перекрытия, 200
      - Выравнивающая ц.п. стяжка, 20
      - Стяжка из бетона, 70
      - Плитка из керамогранита, 10
      - Перекрытие подземных этажей Ж/б плита, 200
      - Гидроизоляция, 5
      - Выравнивающая цементная стяжка, 100
      - Наливной пол, 40
      - Покрытие эксплуатируемой кровли Ж/б плита перекрытия, 200
      - Пенополистирол, 110
      - Стеклохолст изоляция
      - Кровельная ПВХ мембрана
      - Иглопробивной геотекстиль
      - Троттуарная плитка, 100
      - 18
      - Продолжение таблицы 2.1
      - Наименование нагрузки
      - Данные элементов пола (наименование,
      - толщина), мм
      - Покрытие эксплуатируемой кровли на отм.
      - 0,000
      - Ж/б плита перекрытия, 200
      - Пароизоляция
      - Утеплитель, 200
      - Геотекстиль, 10
      - Цементно-песчаная стяжка, 200
      - Гидроизоляция, 10
      - Керамзитобетон, 30
      - Асфальтобетон, 50
    - 7dcaf7955949349cceb654d5559a97425d37df8e6cfeae362f3bfb41bfa51927.pdf
  - Листы
    - 1 - Фотореалистичное изображение
  - Листы
    - 2 - План -1-го этажа на уровне -4.200
  - Листы
    - 3 - План 1-го этажа на уровне 0.000
  - Листы
    - 4 - План типового этажа на уровне +4,200
  - Листы
    - 5 - Фасад 1-10, фасад А-Л
  - Листы
    - 6 - Разрез 1-1
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Раздел 2. Конструктивные решения
      - 31
      - Город Санкт-Петербург в соответствии с СП 131.13330.2018 находится в
      - климатическом районе IIB. Ветровой район – II – СП 20.13330.2016. Снеговой район – III –
      - РМД 20-19-2013. Инженерно-геологические условия были приняты по результатам
      - инженерно-геологических изысканий, представленных в таблице 3.1
      - Таблица 3.1.
      - Грунтовые условия
      - № слоя Скважина 1 Скважина 2 Скважина 3 Скважина 4
      - №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность
      - Слой 1 0 0,6 0 0,6 0 0,6 0 0,6
      - Слой 2 15 2,4 15 5,4 15 10,4 15 15,4
      - Слой 3 19 4,0 19 8,0 19 13,0 19 18,0
      - Слой 4 23 38,0 23 31,0 23 21,0 23 11,0
      - Прочностные и деформационные характеристики грунтов представлены в таблице 3.2.
      - Таблица 3.2
      - Прочностные и деформационные характеристики грунтов
      - Характеристика
      - грунта
      - Насыпные
      - грунты (0)
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластичных
      - (15)
      - Суглинки
      - тугопластичные
      - с прослоями
      - полутвердых
      - (19)
      - Суглинок
      - тугопластичный
      - (23)
      - 1 2 3 4 5
      - Плотность
      - грунта, г/см3 r
      - Расчетное сопротивление
      - грунта R0
      - = 0,1 МПа (1,0
      - кгс/см2),
      - СП 50-101-2004,
      - табл. Д-9)
      - 1,83 2,06 1,9
      - Коэффициент
      - пористости е 1,076 0,629 0,798
      - Естественная
      - влажность We
      - 0,39 0,23 0,35
      - Число
      - пластичности Ip 0,14 0,10 0,04
      - Показатель
      - текучести IL 1,07 0,40 0,36
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.2
      - Характеристика
      - грунта
      - Насыпные
      - грунты (0)
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластичных
      - (15)
      - Суглинки
      - тугопластичные
      - с прослоями
      - полутвердых
      - (19)
      - Суглинок
      - тугопластичный
      - (23)
      - 1 2 3 4 5
      - Угол
      - внутреннего
      - трения, (°)
      - j 10 18 14
      - Сцепление,
      - кгс/см2
      - Cв
      - 0,11 0,32 0,17
      - Модуль
      - деформации,
      - кгс/см2
      - Е 60,0 110,0 75,0
      - Коэффициент
      - фильтрации,
      - м/сут
      - Кф
      - 0,05 0,05 0,05
      - На момент бурения грунтовые воды со свободной поверхностью зафиксированы на
      - глубине 1 м от дневной поверхности (+2 м БСВ).
      - Максимальное положение уровня грунтовых вод в неблагоприятные периоды года
      - (обильное выпадение атмосферных осадков, снеготаяние, нагонные явления со стороны
      - Финского залива) ожидается на абс. отм. 2,9 м, что соответствует глубине 0,1 м.
      - Подтопление территории (ред. – о центре Санкт-Петербурга)
      - Согласно Приложению И СП 11-105-97 часть III рассматриваемая территория
      - относится к участку I-A-1 по подтопляемости (постоянно подтопленные в естественных
      - условиях). Подтопление территории обусловлено высоким положением уровня грунтовых
      - вод.
      - При проектировании и производстве земляных работ необходимо учесть:
      - - дренажную систему, обеспечивающую стабильное состояние грунтовых вод;
      - - особенности свойств грунтов района работ;
      - - учесть наличие прилегающей существующей застройки;
      - - сезонное повышение уровня грунтовых вод;
      - - при проведении строительных работ должны применяться методы, не приводящие к
      - ухудшению свойств грунтов основания неорганизованным водоотливом и замачиванием,
      - размывом поверхностными водами, промерзанием, повреждением механизмами и
      - транспортом;
      - - агрессивные свойства грунтов по отношению к бетону и стали.
      - 32
      - 2
      - На основе проведённых изысканий инженерно-геологические условия площадки могут
      - быть охарактеризованы следующими разрезами (
      - 3.1–3.4).
      - Для дальнейших расчетов плитного фундамента в качестве скважины с максимальной
      - мощностью сильносжимаемых грунтов выбрана скважина 4.
      - В ней ИГЭ 15 характеризуется максимальной мощностью в 15.4 м при
      - средневзвешенном значении модуля деформации равного 6 МПа. В остальных пройденных
      - скважинах мощность ИГЭ 15 составляет меньшее значение.
      - Рис. 3.1. Инженерно-геологический разрез по линии 1–1
      - Рис. 3.2 Инженерно-геологический разрез по линии 2–2
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.3 Планово-высотная привязка здания по линии 1–1
      - Рис. 3.4 Планово-высотная привязка здания по линии 2–2
      - Проектируемое высотное здание бизнес-центра представляет собой односекционное
      - бесчердачное здание с помещениями под аренду, ресепшн и техническими помещениями на
      - первом этаже и офисными помещениями, в том числе с конференц-залами, переговорными и
      - кухонно-обеденной зоной на типовых этажах, с двухуровневым подземным паркингом.
      - Общие габариты здания в осях: 43,000х43,000 м.
      - Конструктивная система здания – монолитный железобетонный рамно-связевой
      - каркас.
      - Пространственная жёсткость и устойчивость здания обеспечивается совместной
      - работой монолитного железобетонного ростверка со сваями (жестко сопряженного со стенами
      - 32
      - 2
      - подземного паркинга и несущими конструкциями внутри здания), колонн, а также
      - межэтажными перекрытиями с железобетонными балками, покрытием здания и ядром
      - жесткости, представленном в виде лестнично-лифтового узла.
      - Вертикальными несущими конструкциями являются монолитные ж/б стены толщиной
      - 200 мм (бетон В25, F50) и колонны сечением: 800х800 мм и 400х400 мм (бетон В25, F50).
      - Горизонтальными несущими конструкциями являются монолитные плиты перекрытия и
      - покрытия (бетон В25, F50) толщиной 200 мм с устройством монолитных железобетонных
      - балок, имеющих прямоугольное сечение 350х700 мм. Армирование железобетонных
      - элементов производится стержневой арматурой классов А500 по ГОСТ 5781-82*.
      - Здание имеет 10 этажей общей высотой 42,0 м. Высота 1 этажа – 4,200 м, высота
      - типового этажа – 4,200 м, высота этажа паркинга – 4,200 м. Шаг колонн:
      - в осях 1-3 – 6,900 м, в осях 3-4 – 5,100 м, в осях 4-5 – 5,200 м, в осях 5-6 – 5,100 м, в
      - осях 6-8 – 6,900 м, в осях А-В – 6,900 м, В-Г – 5,100 м, Г-Д – 5,200 м, Д-Е – 5,200 м, Е-Ж –
      - 5,100 м, Ж-К – 6,900 м
      - В здании предусмотрен лестнично-лифтовой узел, состоящий из дух лестничных
      - клеток с тамбурами-шлюзами с подпором воздуха, четырьмя грузо-пассажирскими лифтами и
      - лифтовым холлом. Лестничные марши – железобетонные, сборные.
      - Ростверк выполнен в виде монолитной плиты из бетона В35, W6, F150. Толщина плиты
      - была принята 600 мм. Отметка подошвы плиты ростверка -9,000 м.
      - Длина и сечение свай были приняты исходя из расчетов и составляют: длина сваи – 15
      - м, диаметр – 800 мм, материал – бетон тяжелый В35 с армированием стальными стержнями
      - класса А500.
      - Размеры здания не требуют устройства деформационных осадочных и температурных
      - швов.
      - Двухэтажный подземный паркинг:
      - Конструктивная система здания – каркасная.
      - Конструктивная схема – с перекрестным расположением ригелей.
      - Расчет выполнен несущих конструкций выполнен в программном комплексе SCAD
      - версии 21.1.
      - Каркас объекта капитального строительства состоит из колонн, перекрытий,
      - железобетонных балок, железобетонных ограждающих стен паркинга и стен ядра жесткости,
      - 32
      - 2
      - жестко сопряженных между собой и плитой ростверка, образующих единую
      - пространственную конструкцию.
      - Пространственная жесткость, поперечная и продольная устойчивость и геометрическая
      - неизменяемость конструкции обеспечивается жестким сопряжением несущих элементов
      - здания.
      - Фундамент здания принят свайно-плитный с ростверком высотой 600 мм из бетона В35,
      - W6, F150, который объединяет железобетонные сваи сечением 800 мм в единую конструкцию
      - фундамента. Длина свай по расчету была принята 15 м.
      - Отметка подошвы ростверка -9,000 м, отметка концов свай – 24 м.
      - Под плоскостью ростверка была выполнена подготовка, состоящая из рулонной
      - гидроизоляции, бетонной стяжки В7.5, 50 мм, силовой подготовки 150 мм, щебеночной
      - подготовки 100 мм и утрамбованного грунта.
      - Подземная часть здания представляет собой двухуровневый автомобильный паркинг с
      - высотой этажа 4,200 м каждый. Количество машино-мест 50 из них 5 для МГН.
      - Площадь одного уровня составляет 1575,6 м2.
      - Въезд и выезд на подземные уровни
      - осуществляется через две однопутные рампы.
      - Эвакуация посетителей организуется через лестницы ЛЛУ или через рампы
      - непосредственно наружу.
      - Расчет здания и его частей будет производиться на основное сочетание нагрузок.
      - Основное сочетание нагрузок включает в себя следующие загружения:
      - 1. Собственный вес конструкций;
      - 2. Постоянная:
      - а) вес конструкций пола и кровли;
      - б) вес ограждающих конструкций и перегородок;
      - в) вертикальное и боковое давление грунта на фундаментную плиту и стены подвала
      - этажа соответственно;
      - д) нагрузки от лифтового оборудования.
      - 3. Временная длительная:
      - а) на перекрытия – длительная часть полезной нагрузки на перекрытия во всех
      - пролетах;
      - 32
      - 2
      - б) на покрытие – снеговая;
      - 4. Кратковременная:
      - а) на перекрытие – кратковременная часть полезной нагрузки на перекрытия во всех
      - пролетах;
      - б) на покрытие – кратковременная часть снеговой.
      - В комбинациях загружений представлены 2 расчетных и 2 нормативные нагрузки с
      - учетом ветра по осям х и у, и 1 расчетная без ветровой нагрузки (см. рис. 3.5–3.6).
      - Рис. 3.5 Расчетные сочетания нагрузок
      - Рис. 3.6 Расчетные сочетания нагрузок
      - Также были заданы расчетные сочетания усилий (см. рис. 3.7).
      - Рис. 3.7 Расчетные сочетания усилий
      - 32
      - 2
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.3.
      - Таблица 3.3
      - Сбор постоянных и временных нагрузок
      - Ограждающие конструкции
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Система теплого стоечно-ригельного
      - остекления фасада, высотой 4,2 м
      - 220 1,2 264
      - Итого 220 264
      - Офисные помещения
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - 1 Звукоизоляция пола
      - ТЕХНОНИКОЛЬ,
      - 6,2 1,2 7,44
      - 2 Цементно-песчаная стяжка,
      - 100 1,3 130
      - 3 Финишное покрытие пола, плитка,
      - 40 1,2 48
      - Итого 146,2 185,44
      - Пол первого этажа
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - 1 Пароизоляция, рубероид,
      - 6 1,2 7,2
      - 2 Утеплитель минераловатный,
      - 34,2 1,2 41,04
      - 3 Цементно-песчаная выравнивающая
      - стяжка,
      - 100 1,3 130
      - 4 Финишное покрытие пола, плитка,
      - 122,2 1,2 146,64
      - 262,4 324,88
      - Постоянная нагрузка в вестибюлях, тамбурах, лифтовых холлах, электрощитовых
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Выравнивающая стяжка,
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный,
      - 0,4 1,3 0,52
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.3
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ,
      - 6 1,2 7,2
      - Экструзионный пенополистирол,
      - «Технониколь»,
      - 3,9 1,2 4,68
      - Пароизоляционная пленка
      - «Технониколь»,
      - 6 1,2 7,2
      - Цементно-песчаная стяжка,
      - 100 1,3 130
      - Финишное покрытие пола, плитка,
      - 40 1,2 48
      - 256,3 327,6
      - Постоянная нагрузка на перекрытие паркингов
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Уклонообразующая стяжка,
      - 192 1,3 249,6
      - Альфапол МБ
      - 2 1,2 2,4
      - 194 252
      - Эксплуатируемая кровля.
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Разуклонка керамзитом
      - 60 1,2 72
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный 0,4 1,3 0,52
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ 1,5 1,2 1,8
      - Экструзионный пенополистирол
      - «Технониколь»
      - 4,5 1,2 5,4
      - Дренажная мембрана 1,5 1,2 1,8
      - Слой из гравия
      - 140 1,2 168
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Тротуарная плитка
      - 90 1,2 108
      - 496,4 617,52
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.3
      - Эксплуатируемая кровля на отм. 0.000 (проезжая часть)
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Разуклонка керамзитом
      - 60 1,2 72
      - Цементно песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный 0,4 1,3 0,52
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ 1,5 1,2 1,8
      - Экструзионный пенополистирол
      - «Технониколь»
      - 3,9 1,2 4,68
      - Дренажная мембрана 1,5 1,2 1,8
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 200 1,3 260
      - Тротуарная плитка
      - 144 1,2 172,8
      - 509,8 643,6
      - Нагрузка от лестничных маршей
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Бетон,
      - длина марша L = 4,2 м
      - 1575 1,1 1732,5
      - Нагрузка от лифтового оборудования
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Нагрузка от пассажирского лифта
      - весом 1,4 т
      - 350 1,05 367,5
      - Нагрузка от грузового лифта весом
      - 2,1т
      - 467 1,05 490,35
      - Давление от веса грунта
      - Давление грунта на стены подвала
      - H=0,000 м
      - 333 1,15 382,95
      - Давление грунта на стены подвала
      - H=-8,400 м
      - 5648 1,15 6494,8
      - Расчет нагрузки от грунта представлен в приложении 1.
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.4.
      - 32
      - 2
      - Таблица 3.4.
      - Сбор длительных нагрузок
      - От перегородок
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности по
      - нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Гипсокартон,
      - общая длина 200
      - м
      - 75 1,2 82,5
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.5.
      - Таблица 3.5.
      - Сбор кратковременных нагрузок
      - Полезная нагрузка
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Кабинеты 200 1,2 240
      - Коридоры 1 этажа 400 1,2 480
      - Коридоры типовых этажей 300 1,2 360
      - Конференц-зал 400 1,2 480
      - Кухонно-обеденная зона 300 1,2 360
      - Паркинг 500 1,2 600
      - Расчет снеговой и ветровой нагрузки представлен в приложении 1.
      - Согласно пункту 15.1.1 СП 20.13330.2017 «Нагрузки и воздействия», условие по
      - второй группе предельных состояний описывается формулой 3.1:
      - , (3.1)
      - где
      - – наибольший вертикальный прогиб конструкции;
      - – предельный вертикальный прогиб конструкции, определяется по табл. Д.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия», при пролете l = 6,9 м составляет l/212 lпр.
      - Предельный прогиб определяется по формуле (3.2):
      - (3.2)
      - 32
      - 2
      - где l – пролет между колоннами.
      - Предельное горизонтальное перемещение конструкции определяется как h/500. При
      - высоте здания h=46 м, предельный крен равен:
      - Согласно расчету в SCAD максимальный вертикальный прогиб конструкции составил
      - а крен
      - Вывод: Данная схема проходит по 2 группе предельных состояний.
      - Перемещения по осям представлены на рис 3.8 – 3.11.
      - Рис. 3.8 Перемещения по Х
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.9 Перемещения по У
      - Рис. 3.10 Перемещения по Z
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.11 Осадки свай
      - Относительная разность осадок для свай рассчитывается по формуле 3.3:
      - (3.3)
      - где S1
      - – минимальная осадка, м;
      - S2
      - – максимальная осадка, м.
      - Необходимо выполнение условия:
      - Условие выполняется
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - 32
      - 2
      - Расчет осадки выполняется при помощи программного комплекса SCAD по модели на
      - грунтовом основании. Усилия, возникающие в сваях получены из той же расчетной модели.
      - После анализа полученных перемещений и усилий сваи были сведены в одну групу. Далее
      - были вычислены жесткости данных свай. Расчет представлен в таблице. На рис. 3.12 показана
      - общая расстановка свай.
      - Рис. 3.12 Группы жесткостных элементов
      - Результативная жесткость свай представлена в таблице 3.6.
      - Таблица 3.6
      - Жесткость свай
      - Наименование группы
      - Перемещение,
      - м
      - Усилие,
      - т
      - Жесткость,
      - т/м
      - Сваи 0,019 245,512 11213,048
      - После задания жесткостных параметров в сваях были получены усилия (см. рис. 3.13–
      - 3.14).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.13 Усилия в сваях от сочетания нагрузок с ветром
      - Рис. 3.14 Усилия в сваях от сочетания нагрузок без ветра
      - Наибольшие усилия возникают в сваях от расчетных нагрузок с ветром.
      - Расчет нагрузки от грунта представлен в приложении 1.
      - Подбор армирования в плите ростверка производился в программном комплексе SCAD.
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонной фундаментной плиты
      - 32
      - 2
      - (см. рис. 3.15–3.18).
      - Рис. 3.15 Схема армирования плиты ростверка нижней грани по Х
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2)
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2)..
      - Дополнительная: d32 с шагом 100 мм (80,42 см2).
      - Рис. 3.16 Схема армирования плиты ростверка нижней грани по У
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 100 мм (80,42 см2).
      - Рис. 3.17 Схема армирования плиты ростверка верхней грани по Х
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 200 мм (40,21 см2).
      - Рис. 3.18 Схема армирования плиты ростверка верхней грани по У
      - Подобрана арматура:
      - 32
      - 2
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 200 мм (40,21 см2).
      - Подбор армирования в железобетонной стене лестнично-лифтового узла
      - производился для стен, расположенных на -2 этаже. Результатом подбора являются поля
      - армирования для рассматриваемых стен (см. рис. 3.19–3.22).
      - Рис. 3.19 Схема армирования стен в направлении оси X (нижнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.20 Схема армирования стен в направлении оси У (нижнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d12 с шагом 200 мм (5,65 см2).
      - Рис. 3.21 Схема армирования стен в направлении оси X (верхнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.22 Схема армирования стен в направлении оси У (верхнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Подбор армирования в типовой плите перекрытия производился в программном
      - комплексе SCAD. Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонной фунд-
      - ментной плиты (см. рис. 3.23–3.26).
      - Рис. 3.23 Схема армирования плиты по нижней грани в направлении оси Х
      - 32
      - 2
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d28 с шагом 200 мм (30,79 см2).
      - Рис. 3.24 Схема армирования плиты по нижней грани в направлении оси У
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25 с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Рис. 3.25 Схема армирования плиты по верхней грани в направлении оси Х
      - 32
      - 2
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d28 с шагом 100 мм (61,58 см2).
      - Рис. 3.26 Схема армирования плиты по верхней грани в направлении оси У
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25 с шагом 100 мм (49,09 см2).
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.27–3.28).
      - Рис. 3.27 Эпюра армирования колонн S1
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.28 Армирование колонн S1
      - Подобрана арматура:
      - d20 – 16 стержней, общая площадь армирования 50,24 см2.
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.29–3.33).
      - Рис. 3.29 Эпюра армирования балок S1
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.30 Армирование балок S1
      - Подобрана арматура:
      - D14 – 16 стержней, общая площадь армирования 24,64 см2.
      - Рис. 3.31 Эпюра армирования балок S2
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.32 Армирование балок S2
      - Подобрана арматура:
      - d25 – 16 стержней, общая площадь армирования 78,52 см2.
      - Рис. 3.33 Эпюра армирования балок
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.34–3.35).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.34 Эпюра армирования свай S1
      - Рис. 3.35 Армирование свай S1
      - Подобрана арматура:
      - D8 – 6 стержней, общая площадь армирования 3,02 см2.
      - 32
      - 2
      - Результаты армирования представлены в таблице 3.7.
      - Таблица 3.7
      - Результаты армирования несущих конструкций
      - Несущий элемент Требуемое несущее армирование
      - 1 2
      - Фундаментная плита
      - на отм. -8,400
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм
      - A500C32
      - шаг 200 мм
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 100 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 100 мм.
      - Стены
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C16
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C20
      - шаг 200 мм.
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C16
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C12
      - шаг 200 мм.
      - Плита перекрытия на
      - отм. +12.600
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C28
      - шаг 100 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 100 мм.
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, У: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C28
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм.
      - Колонны A500C20
      - – 16 стержней
      - Балки S1: A500C14
      - – 16 стержней
      - S2: A500C25
      - – 16 стержней
      - Сваи A500C8
      - – 6 стержней
      - Расчет проводился с помощью онлайн-сервиса http://webcad.pro. Предварительно была
      - проведена проверка соответствия аналитического расчета согласно СП 63.13330.2012 и
      - расчета с помощью приложения. Проверка была выполнена успешно – результаты полностью
      - сошлись.
      - 32
      - 2
      - Допущения и предпосылки
      - Расчет производится согласно СП 63.13330.2012 пп.10.3.21-10.3.25, 10.3.30. Арматура
      - — ненапрягаемая.
      - При расчете нахлестки рабочей растянутой арматуры считается, что в одном расчетном
      - сечении стыкуется не более 50% арматуры периодического профиля, либо не более 25%
      - гладкой арматуры (с крюками или петлями), если иное не оговорено отдельно.
      - Значения длины анкеровки и нахлеста для остальных диаметров арматуры сведены в
      - таблицу 3.8.
      - Таблица 3.8
      - Величина нахлестки арматуры
      - Диаметр арматуры Величина нахлестки, см
      - А500 20 мм 56,7
      - А500 12 мм 34
      - А500 16 мм 45,4
      - А500 25 мм 70,9
      - А500 28 мм 79,4
      - А500 32 мм 90,8
      - А500 14 мм 39,7
      - А500 8 мм 22,7
    - e42f2cc25e0364c298b0c70b6ac66a115f935224ff4b57085a5ad4549432ef05.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Раздел 2. Конструктивные решения
      - 31
      - Город Санкт-Петербург в соответствии с СП 131.13330.2018 находится в
      - климатическом районе IIB. Ветровой район – II – СП 20.13330.2016. Снеговой район – III –
      - РМД 20-19-2013. Инженерно-геологические условия были приняты по результатам
      - инженерно-геологических изысканий, представленных в таблице 3.1
      - Таблица 3.1.
      - Грунтовые условия
      - № слоя Скважина 1 Скважина 2 Скважина 3 Скважина 4
      - №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность
      - Слой 1 0 0,6 0 0,6 0 0,6 0 0,6
      - Слой 2 15 2,4 15 5,4 15 10,4 15 15,4
      - Слой 3 19 4,0 19 8,0 19 13,0 19 18,0
      - Слой 4 23 38,0 23 31,0 23 21,0 23 11,0
      - Прочностные и деформационные характеристики грунтов представлены в таблице 3.2.
      - Таблица 3.2
      - Прочностные и деформационные характеристики грунтов
      - Характеристика
      - грунта
      - Насыпные
      - грунты (0)
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластичных
      - (15)
      - Суглинки
      - тугопластичные
      - с прослоями
      - полутвердых
      - (19)
      - Суглинок
      - тугопластичный
      - (23)
      - 1 2 3 4 5
      - Плотность
      - грунта, г/см3 r
      - Расчетное сопротивление
      - грунта R0
      - = 0,1 МПа (1,0
      - кгс/см2),
      - СП 50-101-2004,
      - табл. Д-9)
      - 1,83 2,06 1,9
      - Коэффициент
      - пористости е 1,076 0,629 0,798
      - Естественная
      - влажность We
      - 0,39 0,23 0,35
      - Число
      - пластичности Ip 0,14 0,10 0,04
      - Показатель
      - текучести IL 1,07 0,40 0,36
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.2
      - Характеристика
      - грунта
      - Насыпные
      - грунты (0)
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластичных
      - (15)
      - Суглинки
      - тугопластичные
      - с прослоями
      - полутвердых
      - (19)
      - Суглинок
      - тугопластичный
      - (23)
      - 1 2 3 4 5
      - Угол
      - внутреннего
      - трения, (°)
      - j 10 18 14
      - Сцепление,
      - кгс/см2
      - Cв
      - 0,11 0,32 0,17
      - Модуль
      - деформации,
      - кгс/см2
      - Е 60,0 110,0 75,0
      - Коэффициент
      - фильтрации,
      - м/сут
      - Кф
      - 0,05 0,05 0,05
      - На момент бурения грунтовые воды со свободной поверхностью зафиксированы на
      - глубине 1 м от дневной поверхности (+2 м БСВ).
      - Максимальное положение уровня грунтовых вод в неблагоприятные периоды года
      - (обильное выпадение атмосферных осадков, снеготаяние, нагонные явления со стороны
      - Финского залива) ожидается на абс. отм. 2,9 м, что соответствует глубине 0,1 м.
      - Подтопление территории (ред. – о центре Санкт-Петербурга)
      - Согласно Приложению И СП 11-105-97 часть III рассматриваемая территория
      - относится к участку I-A-1 по подтопляемости (постоянно подтопленные в естественных
      - условиях). Подтопление территории обусловлено высоким положением уровня грунтовых
      - вод.
      - При проектировании и производстве земляных работ необходимо учесть:
      - - дренажную систему, обеспечивающую стабильное состояние грунтовых вод;
      - - особенности свойств грунтов района работ;
      - - учесть наличие прилегающей существующей застройки;
      - - сезонное повышение уровня грунтовых вод;
      - - при проведении строительных работ должны применяться методы, не приводящие к
      - ухудшению свойств грунтов основания неорганизованным водоотливом и замачиванием,
      - размывом поверхностными водами, промерзанием, повреждением механизмами и
      - транспортом;
      - - агрессивные свойства грунтов по отношению к бетону и стали.
      - 32
      - 2
      - На основе проведённых изысканий инженерно-геологические условия площадки могут
      - быть охарактеризованы следующими разрезами (
      - 3.1–3.4).
      - Для дальнейших расчетов плитного фундамента в качестве скважины с максимальной
      - мощностью сильносжимаемых грунтов выбрана скважина 4.
      - В ней ИГЭ 15 характеризуется максимальной мощностью в 15.4 м при
      - средневзвешенном значении модуля деформации равного 6 МПа. В остальных пройденных
      - скважинах мощность ИГЭ 15 составляет меньшее значение.
      - Рис. 3.1. Инженерно-геологический разрез по линии 1–1
      - Рис. 3.2 Инженерно-геологический разрез по линии 2–2
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.3 Планово-высотная привязка здания по линии 1–1
      - Рис. 3.4 Планово-высотная привязка здания по линии 2–2
      - Проектируемое высотное здание бизнес-центра представляет собой односекционное
      - бесчердачное здание с помещениями под аренду, ресепшн и техническими помещениями на
      - первом этаже и офисными помещениями, в том числе с конференц-залами, переговорными и
      - кухонно-обеденной зоной на типовых этажах, с двухуровневым подземным паркингом.
      - Общие габариты здания в осях: 43,000х43,000 м.
      - Конструктивная система здания – монолитный железобетонный рамно-связевой
      - каркас.
      - Пространственная жёсткость и устойчивость здания обеспечивается совместной
      - работой монолитного железобетонного ростверка со сваями (жестко сопряженного со стенами
      - 32
      - 2
      - подземного паркинга и несущими конструкциями внутри здания), колонн, а также
      - межэтажными перекрытиями с железобетонными балками, покрытием здания и ядром
      - жесткости, представленном в виде лестнично-лифтового узла.
      - Вертикальными несущими конструкциями являются монолитные ж/б стены толщиной
      - 200 мм (бетон В25, F50) и колонны сечением: 800х800 мм и 400х400 мм (бетон В25, F50).
      - Горизонтальными несущими конструкциями являются монолитные плиты перекрытия и
      - покрытия (бетон В25, F50) толщиной 200 мм с устройством монолитных железобетонных
      - балок, имеющих прямоугольное сечение 350х700 мм. Армирование железобетонных
      - элементов производится стержневой арматурой классов А500 по ГОСТ 5781-82*.
      - Здание имеет 10 этажей общей высотой 42,0 м. Высота 1 этажа – 4,200 м, высота
      - типового этажа – 4,200 м, высота этажа паркинга – 4,200 м. Шаг колонн:
      - в осях 1-3 – 6,900 м, в осях 3-4 – 5,100 м, в осях 4-5 – 5,200 м, в осях 5-6 – 5,100 м, в
      - осях 6-8 – 6,900 м, в осях А-В – 6,900 м, В-Г – 5,100 м, Г-Д – 5,200 м, Д-Е – 5,200 м, Е-Ж –
      - 5,100 м, Ж-К – 6,900 м
      - В здании предусмотрен лестнично-лифтовой узел, состоящий из дух лестничных
      - клеток с тамбурами-шлюзами с подпором воздуха, четырьмя грузо-пассажирскими лифтами и
      - лифтовым холлом. Лестничные марши – железобетонные, сборные.
      - Ростверк выполнен в виде монолитной плиты из бетона В35, W6, F150. Толщина плиты
      - была принята 600 мм. Отметка подошвы плиты ростверка -9,000 м.
      - Длина и сечение свай были приняты исходя из расчетов и составляют: длина сваи – 15
      - м, диаметр – 800 мм, материал – бетон тяжелый В35 с армированием стальными стержнями
      - класса А500.
      - Размеры здания не требуют устройства деформационных осадочных и температурных
      - швов.
      - Двухэтажный подземный паркинг:
      - Конструктивная система здания – каркасная.
      - Конструктивная схема – с перекрестным расположением ригелей.
      - Расчет выполнен несущих конструкций выполнен в программном комплексе SCAD
      - версии 21.1.
      - Каркас объекта капитального строительства состоит из колонн, перекрытий,
      - железобетонных балок, железобетонных ограждающих стен паркинга и стен ядра жесткости,
      - 32
      - 2
      - жестко сопряженных между собой и плитой ростверка, образующих единую
      - пространственную конструкцию.
      - Пространственная жесткость, поперечная и продольная устойчивость и геометрическая
      - неизменяемость конструкции обеспечивается жестким сопряжением несущих элементов
      - здания.
      - Фундамент здания принят свайно-плитный с ростверком высотой 600 мм из бетона В35,
      - W6, F150, который объединяет железобетонные сваи сечением 800 мм в единую конструкцию
      - фундамента. Длина свай по расчету была принята 15 м.
      - Отметка подошвы ростверка -9,000 м, отметка концов свай – 24 м.
      - Под плоскостью ростверка была выполнена подготовка, состоящая из рулонной
      - гидроизоляции, бетонной стяжки В7.5, 50 мм, силовой подготовки 150 мм, щебеночной
      - подготовки 100 мм и утрамбованного грунта.
      - Подземная часть здания представляет собой двухуровневый автомобильный паркинг с
      - высотой этажа 4,200 м каждый. Количество машино-мест 50 из них 5 для МГН.
      - Площадь одного уровня составляет 1575,6 м2.
      - Въезд и выезд на подземные уровни
      - осуществляется через две однопутные рампы.
      - Эвакуация посетителей организуется через лестницы ЛЛУ или через рампы
      - непосредственно наружу.
      - Расчет здания и его частей будет производиться на основное сочетание нагрузок.
      - Основное сочетание нагрузок включает в себя следующие загружения:
      - 1. Собственный вес конструкций;
      - 2. Постоянная:
      - а) вес конструкций пола и кровли;
      - б) вес ограждающих конструкций и перегородок;
      - в) вертикальное и боковое давление грунта на фундаментную плиту и стены подвала
      - этажа соответственно;
      - д) нагрузки от лифтового оборудования.
      - 3. Временная длительная:
      - а) на перекрытия – длительная часть полезной нагрузки на перекрытия во всех
      - пролетах;
      - 32
      - 2
      - б) на покрытие – снеговая;
      - 4. Кратковременная:
      - а) на перекрытие – кратковременная часть полезной нагрузки на перекрытия во всех
      - пролетах;
      - б) на покрытие – кратковременная часть снеговой.
      - В комбинациях загружений представлены 2 расчетных и 2 нормативные нагрузки с
      - учетом ветра по осям х и у, и 1 расчетная без ветровой нагрузки (см. рис. 3.5–3.6).
      - Рис. 3.5 Расчетные сочетания нагрузок
      - Рис. 3.6 Расчетные сочетания нагрузок
      - Также были заданы расчетные сочетания усилий (см. рис. 3.7).
      - Рис. 3.7 Расчетные сочетания усилий
      - 32
      - 2
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.3.
      - Таблица 3.3
      - Сбор постоянных и временных нагрузок
      - Ограждающие конструкции
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Система теплого стоечно-ригельного
      - остекления фасада, высотой 4,2 м
      - 220 1,2 264
      - Итого 220 264
      - Офисные помещения
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - 1 Звукоизоляция пола
      - ТЕХНОНИКОЛЬ,
      - 6,2 1,2 7,44
      - 2 Цементно-песчаная стяжка,
      - 100 1,3 130
      - 3 Финишное покрытие пола, плитка,
      - 40 1,2 48
      - Итого 146,2 185,44
      - Пол первого этажа
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - 1 Пароизоляция, рубероид,
      - 6 1,2 7,2
      - 2 Утеплитель минераловатный,
      - 34,2 1,2 41,04
      - 3 Цементно-песчаная выравнивающая
      - стяжка,
      - 100 1,3 130
      - 4 Финишное покрытие пола, плитка,
      - 122,2 1,2 146,64
      - 262,4 324,88
      - Постоянная нагрузка в вестибюлях, тамбурах, лифтовых холлах, электрощитовых
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Выравнивающая стяжка,
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный,
      - 0,4 1,3 0,52
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.3
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ,
      - 6 1,2 7,2
      - Экструзионный пенополистирол,
      - «Технониколь»,
      - 3,9 1,2 4,68
      - Пароизоляционная пленка
      - «Технониколь»,
      - 6 1,2 7,2
      - Цементно-песчаная стяжка,
      - 100 1,3 130
      - Финишное покрытие пола, плитка,
      - 40 1,2 48
      - 256,3 327,6
      - Постоянная нагрузка на перекрытие паркингов
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Уклонообразующая стяжка,
      - 192 1,3 249,6
      - Альфапол МБ
      - 2 1,2 2,4
      - 194 252
      - Эксплуатируемая кровля.
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Разуклонка керамзитом
      - 60 1,2 72
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный 0,4 1,3 0,52
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ 1,5 1,2 1,8
      - Экструзионный пенополистирол
      - «Технониколь»
      - 4,5 1,2 5,4
      - Дренажная мембрана 1,5 1,2 1,8
      - Слой из гравия
      - 140 1,2 168
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Тротуарная плитка
      - 90 1,2 108
      - 496,4 617,52
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.3
      - Эксплуатируемая кровля на отм. 0.000 (проезжая часть)
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Разуклонка керамзитом
      - 60 1,2 72
      - Цементно песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный 0,4 1,3 0,52
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ 1,5 1,2 1,8
      - Экструзионный пенополистирол
      - «Технониколь»
      - 3,9 1,2 4,68
      - Дренажная мембрана 1,5 1,2 1,8
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 200 1,3 260
      - Тротуарная плитка
      - 144 1,2 172,8
      - 509,8 643,6
      - Нагрузка от лестничных маршей
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Бетон,
      - длина марша L = 4,2 м
      - 1575 1,1 1732,5
      - Нагрузка от лифтового оборудования
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Нагрузка от пассажирского лифта
      - весом 1,4 т
      - 350 1,05 367,5
      - Нагрузка от грузового лифта весом
      - 2,1т
      - 467 1,05 490,35
      - Давление от веса грунта
      - Давление грунта на стены подвала
      - H=0,000 м
      - 333 1,15 382,95
      - Давление грунта на стены подвала
      - H=-8,400 м
      - 5648 1,15 6494,8
      - Расчет нагрузки от грунта представлен в приложении 1.
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.4.
      - 32
      - 2
      - Таблица 3.4.
      - Сбор длительных нагрузок
      - От перегородок
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности по
      - нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Гипсокартон,
      - общая длина 200
      - м
      - 75 1,2 82,5
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.5.
      - Таблица 3.5.
      - Сбор кратковременных нагрузок
      - Полезная нагрузка
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Кабинеты 200 1,2 240
      - Коридоры 1 этажа 400 1,2 480
      - Коридоры типовых этажей 300 1,2 360
      - Конференц-зал 400 1,2 480
      - Кухонно-обеденная зона 300 1,2 360
      - Паркинг 500 1,2 600
      - Расчет снеговой и ветровой нагрузки представлен в приложении 1.
      - Согласно пункту 15.1.1 СП 20.13330.2017 «Нагрузки и воздействия», условие по
      - второй группе предельных состояний описывается формулой 3.1:
      - , (3.1)
      - где
      - – наибольший вертикальный прогиб конструкции;
      - – предельный вертикальный прогиб конструкции, определяется по табл. Д.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия», при пролете l = 6,9 м составляет l/212 lпр.
      - Предельный прогиб определяется по формуле (3.2):
      - (3.2)
      - 32
      - 2
      - где l – пролет между колоннами.
      - Предельное горизонтальное перемещение конструкции определяется как h/500. При
      - высоте здания h=46 м, предельный крен равен:
      - Согласно расчету в SCAD максимальный вертикальный прогиб конструкции составил
      - а крен
      - Вывод: Данная схема проходит по 2 группе предельных состояний.
      - Перемещения по осям представлены на рис 3.8 – 3.11.
      - Рис. 3.8 Перемещения по Х
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.9 Перемещения по У
      - Рис. 3.10 Перемещения по Z
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.11 Осадки свай
      - Относительная разность осадок для свай рассчитывается по формуле 3.3:
      - (3.3)
      - где S1
      - – минимальная осадка, м;
      - S2
      - – максимальная осадка, м.
      - Необходимо выполнение условия:
      - Условие выполняется
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - 32
      - 2
      - Расчет осадки выполняется при помощи программного комплекса SCAD по модели на
      - грунтовом основании. Усилия, возникающие в сваях получены из той же расчетной модели.
      - После анализа полученных перемещений и усилий сваи были сведены в одну групу. Далее
      - были вычислены жесткости данных свай. Расчет представлен в таблице. На рис. 3.12 показана
      - общая расстановка свай.
      - Рис. 3.12 Группы жесткостных элементов
      - Результативная жесткость свай представлена в таблице 3.6.
      - Таблица 3.6
      - Жесткость свай
      - Наименование группы
      - Перемещение,
      - м
      - Усилие,
      - т
      - Жесткость,
      - т/м
      - Сваи 0,019 245,512 11213,048
      - После задания жесткостных параметров в сваях были получены усилия (см. рис. 3.13–
      - 3.14).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.13 Усилия в сваях от сочетания нагрузок с ветром
      - Рис. 3.14 Усилия в сваях от сочетания нагрузок без ветра
      - Наибольшие усилия возникают в сваях от расчетных нагрузок с ветром.
      - Расчет нагрузки от грунта представлен в приложении 1.
      - Подбор армирования в плите ростверка производился в программном комплексе SCAD.
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонной фундаментной плиты
      - 32
      - 2
      - (см. рис. 3.15–3.18).
      - Рис. 3.15 Схема армирования плиты ростверка нижней грани по Х
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2)
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2)..
      - Дополнительная: d32 с шагом 100 мм (80,42 см2).
      - Рис. 3.16 Схема армирования плиты ростверка нижней грани по У
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 100 мм (80,42 см2).
      - Рис. 3.17 Схема армирования плиты ростверка верхней грани по Х
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 200 мм (40,21 см2).
      - Рис. 3.18 Схема армирования плиты ростверка верхней грани по У
      - Подобрана арматура:
      - 32
      - 2
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 200 мм (40,21 см2).
      - Подбор армирования в железобетонной стене лестнично-лифтового узла
      - производился для стен, расположенных на -2 этаже. Результатом подбора являются поля
      - армирования для рассматриваемых стен (см. рис. 3.19–3.22).
      - Рис. 3.19 Схема армирования стен в направлении оси X (нижнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.20 Схема армирования стен в направлении оси У (нижнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d12 с шагом 200 мм (5,65 см2).
      - Рис. 3.21 Схема армирования стен в направлении оси X (верхнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.22 Схема армирования стен в направлении оси У (верхнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Подбор армирования в типовой плите перекрытия производился в программном
      - комплексе SCAD. Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонной фунд-
      - ментной плиты (см. рис. 3.23–3.26).
      - Рис. 3.23 Схема армирования плиты по нижней грани в направлении оси Х
      - 32
      - 2
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d28 с шагом 200 мм (30,79 см2).
      - Рис. 3.24 Схема армирования плиты по нижней грани в направлении оси У
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25 с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Рис. 3.25 Схема армирования плиты по верхней грани в направлении оси Х
      - 32
      - 2
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d28 с шагом 100 мм (61,58 см2).
      - Рис. 3.26 Схема армирования плиты по верхней грани в направлении оси У
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25 с шагом 100 мм (49,09 см2).
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.27–3.28).
      - Рис. 3.27 Эпюра армирования колонн S1
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.28 Армирование колонн S1
      - Подобрана арматура:
      - d20 – 16 стержней, общая площадь армирования 50,24 см2.
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.29–3.33).
      - Рис. 3.29 Эпюра армирования балок S1
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.30 Армирование балок S1
      - Подобрана арматура:
      - D14 – 16 стержней, общая площадь армирования 24,64 см2.
      - Рис. 3.31 Эпюра армирования балок S2
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.32 Армирование балок S2
      - Подобрана арматура:
      - d25 – 16 стержней, общая площадь армирования 78,52 см2.
      - Рис. 3.33 Эпюра армирования балок
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.34–3.35).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.34 Эпюра армирования свай S1
      - Рис. 3.35 Армирование свай S1
      - Подобрана арматура:
      - D8 – 6 стержней, общая площадь армирования 3,02 см2.
      - 32
      - 2
      - Результаты армирования представлены в таблице 3.7.
      - Таблица 3.7
      - Результаты армирования несущих конструкций
      - Несущий элемент Требуемое несущее армирование
      - 1 2
      - Фундаментная плита
      - на отм. -8,400
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм
      - A500C32
      - шаг 200 мм
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 100 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 100 мм.
      - Стены
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C16
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C20
      - шаг 200 мм.
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C16
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C12
      - шаг 200 мм.
      - Плита перекрытия на
      - отм. +12.600
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C28
      - шаг 100 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 100 мм.
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, У: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C28
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм.
      - Колонны A500C20
      - – 16 стержней
      - Балки S1: A500C14
      - – 16 стержней
      - S2: A500C25
      - – 16 стержней
      - Сваи A500C8
      - – 6 стержней
      - Расчет проводился с помощью онлайн-сервиса http://webcad.pro. Предварительно была
      - проведена проверка соответствия аналитического расчета согласно СП 63.13330.2012 и
      - расчета с помощью приложения. Проверка была выполнена успешно – результаты полностью
      - сошлись.
      - 32
      - 2
      - Допущения и предпосылки
      - Расчет производится согласно СП 63.13330.2012 пп.10.3.21-10.3.25, 10.3.30. Арматура
      - — ненапрягаемая.
      - При расчете нахлестки рабочей растянутой арматуры считается, что в одном расчетном
      - сечении стыкуется не более 50% арматуры периодического профиля, либо не более 25%
      - гладкой арматуры (с крюками или петлями), если иное не оговорено отдельно.
      - Значения длины анкеровки и нахлеста для остальных диаметров арматуры сведены в
      - таблицу 3.8.
      - Таблица 3.8
      - Величина нахлестки арматуры
      - Диаметр арматуры Величина нахлестки, см
      - А500 20 мм 56,7
      - А500 12 мм 34
      - А500 16 мм 45,4
      - А500 25 мм 70,9
      - А500 28 мм 79,4
      - А500 32 мм 90,8
      - А500 14 мм 39,7
      - А500 8 мм 22,7
    - e42f2cc25e0364c298b0c70b6ac66a115f935224ff4b57085a5ad4549432ef05.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Раздел 2. Конструктивные решения
      - 31
      - Город Санкт-Петербург в соответствии с СП 131.13330.2018 находится в
      - климатическом районе IIB. Ветровой район – II – СП 20.13330.2016. Снеговой район – III –
      - РМД 20-19-2013. Инженерно-геологические условия были приняты по результатам
      - инженерно-геологических изысканий, представленных в таблице 3.1
      - Таблица 3.1.
      - Грунтовые условия
      - № слоя Скважина 1 Скважина 2 Скважина 3 Скважина 4
      - №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность №
      - ИГЭ
      - мощность
      - Слой 1 0 0,6 0 0,6 0 0,6 0 0,6
      - Слой 2 15 2,4 15 5,4 15 10,4 15 15,4
      - Слой 3 19 4,0 19 8,0 19 13,0 19 18,0
      - Слой 4 23 38,0 23 31,0 23 21,0 23 11,0
      - Прочностные и деформационные характеристики грунтов представлены в таблице 3.2.
      - Таблица 3.2
      - Прочностные и деформационные характеристики грунтов
      - Характеристика
      - грунта
      - Насыпные
      - грунты (0)
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластичных
      - (15)
      - Суглинки
      - тугопластичные
      - с прослоями
      - полутвердых
      - (19)
      - Суглинок
      - тугопластичный
      - (23)
      - 1 2 3 4 5
      - Плотность
      - грунта, г/см3 r
      - Расчетное сопротивление
      - грунта R0
      - = 0,1 МПа (1,0
      - кгс/см2),
      - СП 50-101-2004,
      - табл. Д-9)
      - 1,83 2,06 1,9
      - Коэффициент
      - пористости е 1,076 0,629 0,798
      - Естественная
      - влажность We
      - 0,39 0,23 0,35
      - Число
      - пластичности Ip 0,14 0,10 0,04
      - Показатель
      - текучести IL 1,07 0,40 0,36
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.2
      - Характеристика
      - грунта
      - Насыпные
      - грунты (0)
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластичных
      - (15)
      - Суглинки
      - тугопластичные
      - с прослоями
      - полутвердых
      - (19)
      - Суглинок
      - тугопластичный
      - (23)
      - 1 2 3 4 5
      - Угол
      - внутреннего
      - трения, (°)
      - j 10 18 14
      - Сцепление,
      - кгс/см2
      - Cв
      - 0,11 0,32 0,17
      - Модуль
      - деформации,
      - кгс/см2
      - Е 60,0 110,0 75,0
      - Коэффициент
      - фильтрации,
      - м/сут
      - Кф
      - 0,05 0,05 0,05
      - На момент бурения грунтовые воды со свободной поверхностью зафиксированы на
      - глубине 1 м от дневной поверхности (+2 м БСВ).
      - Максимальное положение уровня грунтовых вод в неблагоприятные периоды года
      - (обильное выпадение атмосферных осадков, снеготаяние, нагонные явления со стороны
      - Финского залива) ожидается на абс. отм. 2,9 м, что соответствует глубине 0,1 м.
      - Подтопление территории (ред. – о центре Санкт-Петербурга)
      - Согласно Приложению И СП 11-105-97 часть III рассматриваемая территория
      - относится к участку I-A-1 по подтопляемости (постоянно подтопленные в естественных
      - условиях). Подтопление территории обусловлено высоким положением уровня грунтовых
      - вод.
      - При проектировании и производстве земляных работ необходимо учесть:
      - - дренажную систему, обеспечивающую стабильное состояние грунтовых вод;
      - - особенности свойств грунтов района работ;
      - - учесть наличие прилегающей существующей застройки;
      - - сезонное повышение уровня грунтовых вод;
      - - при проведении строительных работ должны применяться методы, не приводящие к
      - ухудшению свойств грунтов основания неорганизованным водоотливом и замачиванием,
      - размывом поверхностными водами, промерзанием, повреждением механизмами и
      - транспортом;
      - - агрессивные свойства грунтов по отношению к бетону и стали.
      - 32
      - 2
      - На основе проведённых изысканий инженерно-геологические условия площадки могут
      - быть охарактеризованы следующими разрезами (
      - 3.1–3.4).
      - Для дальнейших расчетов плитного фундамента в качестве скважины с максимальной
      - мощностью сильносжимаемых грунтов выбрана скважина 4.
      - В ней ИГЭ 15 характеризуется максимальной мощностью в 15.4 м при
      - средневзвешенном значении модуля деформации равного 6 МПа. В остальных пройденных
      - скважинах мощность ИГЭ 15 составляет меньшее значение.
      - Рис. 3.1. Инженерно-геологический разрез по линии 1–1
      - Рис. 3.2 Инженерно-геологический разрез по линии 2–2
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.3 Планово-высотная привязка здания по линии 1–1
      - Рис. 3.4 Планово-высотная привязка здания по линии 2–2
      - Проектируемое высотное здание бизнес-центра представляет собой односекционное
      - бесчердачное здание с помещениями под аренду, ресепшн и техническими помещениями на
      - первом этаже и офисными помещениями, в том числе с конференц-залами, переговорными и
      - кухонно-обеденной зоной на типовых этажах, с двухуровневым подземным паркингом.
      - Общие габариты здания в осях: 43,000х43,000 м.
      - Конструктивная система здания – монолитный железобетонный рамно-связевой
      - каркас.
      - Пространственная жёсткость и устойчивость здания обеспечивается совместной
      - работой монолитного железобетонного ростверка со сваями (жестко сопряженного со стенами
      - 32
      - 2
      - подземного паркинга и несущими конструкциями внутри здания), колонн, а также
      - межэтажными перекрытиями с железобетонными балками, покрытием здания и ядром
      - жесткости, представленном в виде лестнично-лифтового узла.
      - Вертикальными несущими конструкциями являются монолитные ж/б стены толщиной
      - 200 мм (бетон В25, F50) и колонны сечением: 800х800 мм и 400х400 мм (бетон В25, F50).
      - Горизонтальными несущими конструкциями являются монолитные плиты перекрытия и
      - покрытия (бетон В25, F50) толщиной 200 мм с устройством монолитных железобетонных
      - балок, имеющих прямоугольное сечение 350х700 мм. Армирование железобетонных
      - элементов производится стержневой арматурой классов А500 по ГОСТ 5781-82*.
      - Здание имеет 10 этажей общей высотой 42,0 м. Высота 1 этажа – 4,200 м, высота
      - типового этажа – 4,200 м, высота этажа паркинга – 4,200 м. Шаг колонн:
      - в осях 1-3 – 6,900 м, в осях 3-4 – 5,100 м, в осях 4-5 – 5,200 м, в осях 5-6 – 5,100 м, в
      - осях 6-8 – 6,900 м, в осях А-В – 6,900 м, В-Г – 5,100 м, Г-Д – 5,200 м, Д-Е – 5,200 м, Е-Ж –
      - 5,100 м, Ж-К – 6,900 м
      - В здании предусмотрен лестнично-лифтовой узел, состоящий из дух лестничных
      - клеток с тамбурами-шлюзами с подпором воздуха, четырьмя грузо-пассажирскими лифтами и
      - лифтовым холлом. Лестничные марши – железобетонные, сборные.
      - Ростверк выполнен в виде монолитной плиты из бетона В35, W6, F150. Толщина плиты
      - была принята 600 мм. Отметка подошвы плиты ростверка -9,000 м.
      - Длина и сечение свай были приняты исходя из расчетов и составляют: длина сваи – 15
      - м, диаметр – 800 мм, материал – бетон тяжелый В35 с армированием стальными стержнями
      - класса А500.
      - Размеры здания не требуют устройства деформационных осадочных и температурных
      - швов.
      - Двухэтажный подземный паркинг:
      - Конструктивная система здания – каркасная.
      - Конструктивная схема – с перекрестным расположением ригелей.
      - Расчет выполнен несущих конструкций выполнен в программном комплексе SCAD
      - версии 21.1.
      - Каркас объекта капитального строительства состоит из колонн, перекрытий,
      - железобетонных балок, железобетонных ограждающих стен паркинга и стен ядра жесткости,
      - 32
      - 2
      - жестко сопряженных между собой и плитой ростверка, образующих единую
      - пространственную конструкцию.
      - Пространственная жесткость, поперечная и продольная устойчивость и геометрическая
      - неизменяемость конструкции обеспечивается жестким сопряжением несущих элементов
      - здания.
      - Фундамент здания принят свайно-плитный с ростверком высотой 600 мм из бетона В35,
      - W6, F150, который объединяет железобетонные сваи сечением 800 мм в единую конструкцию
      - фундамента. Длина свай по расчету была принята 15 м.
      - Отметка подошвы ростверка -9,000 м, отметка концов свай – 24 м.
      - Под плоскостью ростверка была выполнена подготовка, состоящая из рулонной
      - гидроизоляции, бетонной стяжки В7.5, 50 мм, силовой подготовки 150 мм, щебеночной
      - подготовки 100 мм и утрамбованного грунта.
      - Подземная часть здания представляет собой двухуровневый автомобильный паркинг с
      - высотой этажа 4,200 м каждый. Количество машино-мест 50 из них 5 для МГН.
      - Площадь одного уровня составляет 1575,6 м2.
      - Въезд и выезд на подземные уровни
      - осуществляется через две однопутные рампы.
      - Эвакуация посетителей организуется через лестницы ЛЛУ или через рампы
      - непосредственно наружу.
      - Расчет здания и его частей будет производиться на основное сочетание нагрузок.
      - Основное сочетание нагрузок включает в себя следующие загружения:
      - 1. Собственный вес конструкций;
      - 2. Постоянная:
      - а) вес конструкций пола и кровли;
      - б) вес ограждающих конструкций и перегородок;
      - в) вертикальное и боковое давление грунта на фундаментную плиту и стены подвала
      - этажа соответственно;
      - д) нагрузки от лифтового оборудования.
      - 3. Временная длительная:
      - а) на перекрытия – длительная часть полезной нагрузки на перекрытия во всех
      - пролетах;
      - 32
      - 2
      - б) на покрытие – снеговая;
      - 4. Кратковременная:
      - а) на перекрытие – кратковременная часть полезной нагрузки на перекрытия во всех
      - пролетах;
      - б) на покрытие – кратковременная часть снеговой.
      - В комбинациях загружений представлены 2 расчетных и 2 нормативные нагрузки с
      - учетом ветра по осям х и у, и 1 расчетная без ветровой нагрузки (см. рис. 3.5–3.6).
      - Рис. 3.5 Расчетные сочетания нагрузок
      - Рис. 3.6 Расчетные сочетания нагрузок
      - Также были заданы расчетные сочетания усилий (см. рис. 3.7).
      - Рис. 3.7 Расчетные сочетания усилий
      - 32
      - 2
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.3.
      - Таблица 3.3
      - Сбор постоянных и временных нагрузок
      - Ограждающие конструкции
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Система теплого стоечно-ригельного
      - остекления фасада, высотой 4,2 м
      - 220 1,2 264
      - Итого 220 264
      - Офисные помещения
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - 1 Звукоизоляция пола
      - ТЕХНОНИКОЛЬ,
      - 6,2 1,2 7,44
      - 2 Цементно-песчаная стяжка,
      - 100 1,3 130
      - 3 Финишное покрытие пола, плитка,
      - 40 1,2 48
      - Итого 146,2 185,44
      - Пол первого этажа
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - 1 Пароизоляция, рубероид,
      - 6 1,2 7,2
      - 2 Утеплитель минераловатный,
      - 34,2 1,2 41,04
      - 3 Цементно-песчаная выравнивающая
      - стяжка,
      - 100 1,3 130
      - 4 Финишное покрытие пола, плитка,
      - 122,2 1,2 146,64
      - 262,4 324,88
      - Постоянная нагрузка в вестибюлях, тамбурах, лифтовых холлах, электрощитовых
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Выравнивающая стяжка,
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный,
      - 0,4 1,3 0,52
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.3
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ,
      - 6 1,2 7,2
      - Экструзионный пенополистирол,
      - «Технониколь»,
      - 3,9 1,2 4,68
      - Пароизоляционная пленка
      - «Технониколь»,
      - 6 1,2 7,2
      - Цементно-песчаная стяжка,
      - 100 1,3 130
      - Финишное покрытие пола, плитка,
      - 40 1,2 48
      - 256,3 327,6
      - Постоянная нагрузка на перекрытие паркингов
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Уклонообразующая стяжка,
      - 192 1,3 249,6
      - Альфапол МБ
      - 2 1,2 2,4
      - 194 252
      - Эксплуатируемая кровля.
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Разуклонка керамзитом
      - 60 1,2 72
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный 0,4 1,3 0,52
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ 1,5 1,2 1,8
      - Экструзионный пенополистирол
      - «Технониколь»
      - 4,5 1,2 5,4
      - Дренажная мембрана 1,5 1,2 1,8
      - Слой из гравия
      - 140 1,2 168
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Тротуарная плитка
      - 90 1,2 108
      - 496,4 617,52
      - 32
      - 2
      - Продолжение таблицы 3.3
      - Эксплуатируемая кровля на отм. 0.000 (проезжая часть)
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Разуклонка керамзитом
      - 60 1,2 72
      - Цементно песчаная стяжка
      - 100 1,3 130
      - Праймер битумный 0,4 1,3 0,52
      - Гидроизоляция ТЕХНОЭЛАСТ 1,5 1,2 1,8
      - Экструзионный пенополистирол
      - «Технониколь»
      - 3,9 1,2 4,68
      - Дренажная мембрана 1,5 1,2 1,8
      - Цементно-песчаная стяжка
      - 200 1,3 260
      - Тротуарная плитка
      - 144 1,2 172,8
      - 509,8 643,6
      - Нагрузка от лестничных маршей
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Бетон,
      - длина марша L = 4,2 м
      - 1575 1,1 1732,5
      - Нагрузка от лифтового оборудования
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Нагрузка от пассажирского лифта
      - весом 1,4 т
      - 350 1,05 367,5
      - Нагрузка от грузового лифта весом
      - 2,1т
      - 467 1,05 490,35
      - Давление от веса грунта
      - Давление грунта на стены подвала
      - H=0,000 м
      - 333 1,15 382,95
      - Давление грунта на стены подвала
      - H=-8,400 м
      - 5648 1,15 6494,8
      - Расчет нагрузки от грунта представлен в приложении 1.
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.4.
      - 32
      - 2
      - Таблица 3.4.
      - Сбор длительных нагрузок
      - От перегородок
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности по
      - нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Гипсокартон,
      - общая длина 200
      - м
      - 75 1,2 82,5
      - Сбор нагрузок представлен в таблице 3.5.
      - Таблица 3.5.
      - Сбор кратковременных нагрузок
      - Полезная нагрузка
      - №
      - п/п
      - Наименование нагрузки Нормативное
      - значение,
      - Коэффициент
      - надежности
      - по нагрузке
      - Расчетное
      - значение,
      - Кабинеты 200 1,2 240
      - Коридоры 1 этажа 400 1,2 480
      - Коридоры типовых этажей 300 1,2 360
      - Конференц-зал 400 1,2 480
      - Кухонно-обеденная зона 300 1,2 360
      - Паркинг 500 1,2 600
      - Расчет снеговой и ветровой нагрузки представлен в приложении 1.
      - Согласно пункту 15.1.1 СП 20.13330.2017 «Нагрузки и воздействия», условие по
      - второй группе предельных состояний описывается формулой 3.1:
      - , (3.1)
      - где
      - – наибольший вертикальный прогиб конструкции;
      - – предельный вертикальный прогиб конструкции, определяется по табл. Д.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия», при пролете l = 6,9 м составляет l/212 lпр.
      - Предельный прогиб определяется по формуле (3.2):
      - (3.2)
      - 32
      - 2
      - где l – пролет между колоннами.
      - Предельное горизонтальное перемещение конструкции определяется как h/500. При
      - высоте здания h=46 м, предельный крен равен:
      - Согласно расчету в SCAD максимальный вертикальный прогиб конструкции составил
      - а крен
      - Вывод: Данная схема проходит по 2 группе предельных состояний.
      - Перемещения по осям представлены на рис 3.8 – 3.11.
      - Рис. 3.8 Перемещения по Х
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.9 Перемещения по У
      - Рис. 3.10 Перемещения по Z
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.11 Осадки свай
      - Относительная разность осадок для свай рассчитывается по формуле 3.3:
      - (3.3)
      - где S1
      - – минимальная осадка, м;
      - S2
      - – максимальная осадка, м.
      - Необходимо выполнение условия:
      - Условие выполняется
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - Расчет представлен в приложении 1.
      - 32
      - 2
      - Расчет осадки выполняется при помощи программного комплекса SCAD по модели на
      - грунтовом основании. Усилия, возникающие в сваях получены из той же расчетной модели.
      - После анализа полученных перемещений и усилий сваи были сведены в одну групу. Далее
      - были вычислены жесткости данных свай. Расчет представлен в таблице. На рис. 3.12 показана
      - общая расстановка свай.
      - Рис. 3.12 Группы жесткостных элементов
      - Результативная жесткость свай представлена в таблице 3.6.
      - Таблица 3.6
      - Жесткость свай
      - Наименование группы
      - Перемещение,
      - м
      - Усилие,
      - т
      - Жесткость,
      - т/м
      - Сваи 0,019 245,512 11213,048
      - После задания жесткостных параметров в сваях были получены усилия (см. рис. 3.13–
      - 3.14).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.13 Усилия в сваях от сочетания нагрузок с ветром
      - Рис. 3.14 Усилия в сваях от сочетания нагрузок без ветра
      - Наибольшие усилия возникают в сваях от расчетных нагрузок с ветром.
      - Расчет нагрузки от грунта представлен в приложении 1.
      - Подбор армирования в плите ростверка производился в программном комплексе SCAD.
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонной фундаментной плиты
      - 32
      - 2
      - (см. рис. 3.15–3.18).
      - Рис. 3.15 Схема армирования плиты ростверка нижней грани по Х
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2)
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2)..
      - Дополнительная: d32 с шагом 100 мм (80,42 см2).
      - Рис. 3.16 Схема армирования плиты ростверка нижней грани по У
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 100 мм (80,42 см2).
      - Рис. 3.17 Схема армирования плиты ростверка верхней грани по Х
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 200 мм (40,21 см2).
      - Рис. 3.18 Схема армирования плиты ростверка верхней грани по У
      - Подобрана арматура:
      - 32
      - 2
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Дополнительная: d32 с шагом 200 мм (40,21 см2).
      - Подбор армирования в железобетонной стене лестнично-лифтового узла
      - производился для стен, расположенных на -2 этаже. Результатом подбора являются поля
      - армирования для рассматриваемых стен (см. рис. 3.19–3.22).
      - Рис. 3.19 Схема армирования стен в направлении оси X (нижнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.20 Схема армирования стен в направлении оси У (нижнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d12 с шагом 200 мм (5,65 см2).
      - Рис. 3.21 Схема армирования стен в направлении оси X (верхнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.22 Схема армирования стен в направлении оси У (верхнее)
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d16 с шагом 200 мм (10,05 см2).
      - Дополнительная: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Подбор армирования в типовой плите перекрытия производился в программном
      - комплексе SCAD. Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонной фунд-
      - ментной плиты (см. рис. 3.23–3.26).
      - Рис. 3.23 Схема армирования плиты по нижней грани в направлении оси Х
      - 32
      - 2
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d28 с шагом 200 мм (30,79 см2).
      - Рис. 3.24 Схема армирования плиты по нижней грани в направлении оси У
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25 с шагом 200 мм (24,54 см2).
      - Рис. 3.25 Схема армирования плиты по верхней грани в направлении оси Х
      - 32
      - 2
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d28 с шагом 100 мм (61,58 см2).
      - Рис. 3.26 Схема армирования плиты по верхней грани в направлении оси У
      - Подобрана арматура:
      - Фоновая: d20 с шагом 200 мм (15,71 см2).
      - Дополнительная: d25 с шагом 100 мм (49,09 см2).
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.27–3.28).
      - Рис. 3.27 Эпюра армирования колонн S1
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.28 Армирование колонн S1
      - Подобрана арматура:
      - d20 – 16 стержней, общая площадь армирования 50,24 см2.
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.29–3.33).
      - Рис. 3.29 Эпюра армирования балок S1
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.30 Армирование балок S1
      - Подобрана арматура:
      - D14 – 16 стержней, общая площадь армирования 24,64 см2.
      - Рис. 3.31 Эпюра армирования балок S2
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.32 Армирование балок S2
      - Подобрана арматура:
      - d25 – 16 стержней, общая площадь армирования 78,52 см2.
      - Рис. 3.33 Эпюра армирования балок
      - Результатом расчёта являются поля армирования для железобетонных колонн и
      - расчеты их ПК SCAD (см. рис. 3.34–3.35).
      - 32
      - 2
      - Рис. 3.34 Эпюра армирования свай S1
      - Рис. 3.35 Армирование свай S1
      - Подобрана арматура:
      - D8 – 6 стержней, общая площадь армирования 3,02 см2.
      - 32
      - 2
      - Результаты армирования представлены в таблице 3.7.
      - Таблица 3.7
      - Результаты армирования несущих конструкций
      - Несущий элемент Требуемое несущее армирование
      - 1 2
      - Фундаментная плита
      - на отм. -8,400
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм
      - A500C32
      - шаг 200 мм
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 100 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм,
      - A500C32
      - шаг 100 мм.
      - Стены
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C16
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C20
      - шаг 200 мм.
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C16
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C12
      - шаг 200 мм.
      - Плита перекрытия на
      - отм. +12.600
      - Верхняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, Y: A500C20
      - шаг 200 мм
      - Усиление по направлению X: A500C28
      - шаг 100 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 100 мм.
      - Нижняя зона:
      - Фоновая арматура по направлениям X, У: A500C20
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению X: A500C28
      - шаг 200 мм;
      - Усиление по направлению Y: A500C25
      - шаг 200 мм.
      - Колонны A500C20
      - – 16 стержней
      - Балки S1: A500C14
      - – 16 стержней
      - S2: A500C25
      - – 16 стержней
      - Сваи A500C8
      - – 6 стержней
      - Расчет проводился с помощью онлайн-сервиса http://webcad.pro. Предварительно была
      - проведена проверка соответствия аналитического расчета согласно СП 63.13330.2012 и
      - расчета с помощью приложения. Проверка была выполнена успешно – результаты полностью
      - сошлись.
      - 32
      - 2
      - Допущения и предпосылки
      - Расчет производится согласно СП 63.13330.2012 пп.10.3.21-10.3.25, 10.3.30. Арматура
      - — ненапрягаемая.
      - При расчете нахлестки рабочей растянутой арматуры считается, что в одном расчетном
      - сечении стыкуется не более 50% арматуры периодического профиля, либо не более 25%
      - гладкой арматуры (с крюками или петлями), если иное не оговорено отдельно.
      - Значения длины анкеровки и нахлеста для остальных диаметров арматуры сведены в
      - таблицу 3.8.
      - Таблица 3.8
      - Величина нахлестки арматуры
      - Диаметр арматуры Величина нахлестки, см
      - А500 20 мм 56,7
      - А500 12 мм 34
      - А500 16 мм 45,4
      - А500 25 мм 70,9
      - А500 28 мм 79,4
      - А500 32 мм 90,8
      - А500 14 мм 39,7
      - А500 8 мм 22,7
    - e42f2cc25e0364c298b0c70b6ac66a115f935224ff4b57085a5ad4549432ef05.pdf
  - Листы
    - 1 - Схема расположения свай
  - Листы
    - 2 - Армирование буронабивной сваи
  - Листы
    - 3 - Армирование фундаментной плиты
  - Листы
    - 4 - Армирование стен и колонн
  - Листы
    - 5 - Армирование перекрытия
  - Листы
    - 6 - Армирование балки
  - 4.1. Характеристика района по месту расположения объекта и условий строительства
  - 4.2. Основные проектные решения
  - 4.3. Оценка развитости транспортной инфраструктуры
  - 4.4. Сведения о возможности использования местной рабочей силы при осуществлении строительства
  - 4.5. Обоснование принятой организационно-технологической схемы, определяющей последовательность возведения зданий и сооружений, инженерных и транспортных коммуникаций, обеспечивающей соблюдение установленных в календарном плане строительства сроков за...
  - 4.6. Работы подготовительного периода
  - 4.7. Работы основного периода
  - 4.8. Работы завершающего периода
  - 4.9. Технологическая последовательность выполнения работ
  - 4.10. Нормативная продолжительность строительства
  - 4.11. Расчёт потребности в основных строительных машинах и механизмах
  - 4.12. Расчёт потребности в кадрах
  - 4.13. Расчёт потребности строительства во временных зданиях и сооружениях
  - 4.14. Потребность в основных строительных материалах
  - 4.15. Обоснование размеров и оснащения площадок для складирования материалов, конструкций, оборудования, укрупненных модулей и стендов для их сборки
  - 4.16. Расчет потребности строительства в воде
  - 4.17. Потребность строительства в прожекторах
  - 4.18. Расчет энергоемкости по сжатому воздуху
  - 4.19. Расчет потребности в электроэнергии
  - 4.20. Предложения по обеспечению контроля качества строительных и монтажных работ, а также поставляемых на площадку и монтируемых оборудования, конструкций и материалов
  - 4.21. Мероприятия по охране труда и технике безопасности
  - 4.22. Мероприятия по охране окружающей среды
  - 4.23. Технико-экономические показатели
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
  - Листы
    - 1 - Ситуационный план земельного участка
  - Листы
    - 2 - Схема эвакуации подземной автостоянки
  - Листы
    - 3 - Схема эвакуации первого этажа
  - Листы
    - 4 - Схема эвакуаци типового этажа
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - 940b4fb9a22782e8716523880c2aae72141e5585568b3c418771b280b4b76a1e.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - 940b4fb9a22782e8716523880c2aae72141e5585568b3c418771b280b4b76a1e.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - 940b4fb9a22782e8716523880c2aae72141e5585568b3c418771b280b4b76a1e.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - 940b4fb9a22782e8716523880c2aae72141e5585568b3c418771b280b4b76a1e.pdf
- Календарный план
  - Листы и виды
    - Календарный план
- График трудовых ресурсов
  - Листы и виды
    - График трудовых ресурсов
- 7c0d5fe77dd1b01b805f1b898b8c1cc31b6624a72a80f96248c729d6f83dbda1.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
        
        5.1. Область применения
        
        5.2. Общие положения
        
        5.3. Организация и технология выполнения строительного процесса
        
        5.4. Подготовительные работы
        
        5.5. Арматурные работы
        
        5.6. Опалубочные работы
        
        5.7. Бетонные работы
        
        5.7.1. Бетонный завод
        
        5.7.2. Транспортировка бетонных смесей
        
        5.7.3. Подача бетонной смеси
        
        5.7.4. Определение количества обеспечивающих транспортных средств
        
        5.7.5. Уплотнение бетонной смеси
        
        5.7.6. Уход за свежеуложенным бетоном
        
        5.8. Распалубка
        
        5.9. Календарный план
      - Раздел 4. Технология строительных
      - процессов
      - 98
      - Настоящая технологическая карта (ТК) предназначена для применения при
      - бетонировании монолитной фундаментной плиты при строительстве высотного
      - административного здания по адресу: город Санкт-Петербург, улица Кораблестроителей, д 14,
      - лит. Б.
      - Объект возведения: бизнес – центр, высотой 46 м.
      - Толщина монолитной фундаментной плиты – 0,6 м и размерами в плане 43,8 х 43,8 м.
      - Сезон выполнения работ: проведение работ по установке опалубки, арматуры и
      - бетонированию фундаментной плиты предусматривается при положительных температурах
      - свыше + 8 °С.
      - В технологической карте даны рекомендации по организации и технологии
      - выполнения работ по возведению монолитной железобетонной фундаментной плиты.
      - Приведены указания по технике безопасности и контролю качества работ, приведена
      - потребность в механизмах с целью ускорения производства работ, снижение затрат труда,
      - совершенствования организации и повышения качества работ.
      - Карта предназначена для производителей работ, мастеров и бригадиров, a также
      - работников технического надзора заказчика и инженерно-технических работников
      - строительных и прoектнo-технoлoгических организаций, связанных с производством и
      - контролем кaчествa бетoнных рaбoт.
      - Назначение ТК – новое строительство.
      - 1.
      - МДС 12-29.2006 «Методические рекомендации по разработке и оформлению
      - технологической карты»;
      - 2.
      - СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции.
      - Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87»;
      - 3.
      - СП 48.13330.2019 «Организация строительства. Актуализированная редакция
      - СНиП 12-01-2004»;
      - 17
      - 4.
      - СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП
      - 2.01.07-85*»;
      - 5.
      - СП 160.1325800.2014 «Здания и комплексы многофункциональные. Правила
      - проектирования»;
      - 6.
      - СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
      - требования»;
      - 7.
      - ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия».
      - Характеристики фундаментной плиты:
      - Площадь – 1918,44 м2;
      - Толщина фундаментной плиты – 600 мм;
      - Материал – железобетон марки В30;
      - Строительный объем 1151,1 м3;
      - Марка используемой арматуры – АIII.
      - Устройство монолитной железобетонной плиты следует осуществлять в соответствии
      - с рабочими чертежами конструкции плиты с соблюдением правил производства и приемки
      - работ согласно СП 70.13330.2012 «Несущие и ограждающие конструкции».
      - Перед проведением работ необходим входной контроль применяемых строительных
      - материалов. Должен проводиться операционный контроль самого технологического процесса.
      - По выполнению работ проводится приемочный контроль качества и составление актов
      - освидетельствования скрытых работ.
      - До начала производства работ по устройству фундаментной плиты должны быть
      - выполнены следующие подготовительные работы:
      - устроены временные автодороги, подъезды и проезды;
      - возведены все необходимые временные здания и сооружения;
      - выполнены противопожарные мероприятия;
      - завезены на стройплощадку необходимые машины, механизмы,
      - приспособления и оборудование, а также арматурная сталь и элементы
      - опалубки;
      - разбиты, закреплены и приняты по акту оси сооружения и реперы (СП
      - 126.13330.2017 «Геодезические работы в строительстве»);
      - 18
      - оформлены все необходимые акты на скрытые работы (щебеночное основание,
      - бетонная подготовка, гидроизоляция);
      - подведены вода и электроэнергия;
      - проведены мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ;
      - подготовлено основание под фундаментную плиту.
      - Картой предусмотрен монтаж арматуры отдельными стержнями. Замена
      - предусмотренной проектом арматурной стали по классу, марке, сортаменту должна быть
      - согласована с заказчиком и проектной организацией.
      - Арматуру следует монтировать в последовательности, обеспечивающей
      - правильное ее положение и закрепление. Для обеспечения проектного защитного слоя
      - бетона необходимо устанавливать пластмассовыефиксаторы. Запрещается применение
      - подкладок из обрезков арматуры, деревянных брусков и щебня. Смонтированная арматура
      - должна быть закреплена от смещения и защищена от повреждений. Для прохода по арматуре
      - при бетонировании картой предусмотрена установка трапов.
      - Транспортирование и хранение арматурной стали следует выполнять согласно
      - ГОСТу 7566-2018.
      - Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыковсоединений должна
      - осуществляться до укладки бетона и оформляться актом освидетельствования скрытых
      - работ.
      - Установку арматуры ведут сплошным армокаркасом. Подачу арматурных стержней
      - в зону производства работ осуществляют башенным
      - краном КБ-571.
      - Вначале производят работы на первом блоке. На заранее размеченное основание с
      - интервалом 200 мм укладывают стержни в продольном направлении с одновременным
      - фиксированием расстояния нижней арматуры от основания с помощью пластмассовых
      - фиксаторов (защитный слой). Затем устанавливают плоские поддерживающие каркасы с
      - шагом 200 мм, изготовленные из отдельных стержней на месте строительства. Пересечение
      - продольных стержней с каркасами соединяют вязальной проволокой. После установки
      - поддерживающих арматурных каркасов и крепления их к нижней арматуре укладывают
      - верхние продольные стержни, сваривая соединения дуговой сваркой, с одновременной
      - установкой пластмассовых фиксаторов для защитного слоя. После окончания работ на первом
      - блоке производят установку арматуры на втором блоке в той же последовательности.
      - 19
      - Картой предусмотрена установка опалубки системы фирмы «Мева», состоящая из
      - щитов размером 135х50 см. Опалубка имеет следующий набор элементов: щиты, угловые
      - элементы, доборы, опалубочные замки «Мева», направляющие опоры, подкосы, специальные
      - гайки с резьбой.
      - Щиты опалубки – рамной конструкции. Рамы изготовлены из закрытого стального
      - коробчатого профиля с выгнутым гофром. Палуба щита выполнена из бакелитовой финской
      - фанеры, закрепляемой к раме самонарезающимися винтами. Соединение щитов
      - осуществляетсяопалубочными клиновыми замками, запатентованными фирмой.
      - Опалубка устанавливается по всему периметру фундаментной плиты. Установка
      - опалубки начинается с угловых точек. После позиционирования элементы опалубки сразу же
      - подпираются снаружи подкосами, состоящими из консольных подпорок с функциональными
      - распорками нарасстоянии 3,5 м друг от друга.
      - Элементы опалубки соединяются двумя замками, а на углах плитытремя замками.
      - Щиты опалубки устанавливаются горизонтально (высота щита – 750 мм). Установка
      - одного щита обеспечивает покрытие всей толщины фундамента (750 мм > 600 мм).
      - Количество опалубочных щитов рассчитываем по формуле 5.1:
      - , (5.1)
      - где
      - периметр фундаментной плиты;
      - длина щита (1,35 м).
      - Общее количество: 88 щитов.
      - Землекрепление опалубки осуществляется двумя грунтовыми шпильками.
      - При бетонировании фундамента в котловане требуется определить интенсивность
      - укладки бетонной смеси и соответствующую производительность бетоносмесительной
      - установки (БСУ), обеспечивающей необходимый темп бетонирования. При этом следует
      - учитывать как объём фундамента, так и объём сторонних бетонных работ, т. е. количество
      - бетонной смеси, которое необходимо приготовить для бетонирования фундамента и других
      - сооружений стройки за определённый период.
      - 20
      - Принимаем 2 установки СБ-135 с паспортной технической производительностью 30
      - м3/
      - ч.
      - Для транспортировки бетонных смесей с завода следует использовать
      - автобетоносмесители.
      - Продолжительность транспортировки готовой бетонной смеси в автобетоносмесителях
      - в зависимости от начальной подвижности смеси и температуры окружающего воздуха не
      - должна превышать 45-60 минут при использовании водонасыщенных заполнителей и 30-40
      - минут – сухих. При большей продолжительности транспортировки используют сухие или
      - частично приготовленные бетонные смеси.
      - Автобетоносмесители используют для транспортировки готовой бетонной смеси на
      - расстояние до 15 км. Перед выгрузкой смеси в бетоноукладочное устройство (оборудование)
      - для восстановления ее однородности требуется дополнительное перемешивание.
      - Принимаем автобетоносмеситель СБ – 159 с объемом перевозимой бетонной смеси 5
      - м3.
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - м3.
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице 5.1.
      - Таблица 5.1
      - Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - м3
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600 мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т.д.), определяется по формуле 5.2:
      - (5.2)
      - 21
      - где
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи
      - вместимостью 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка определяется по формуле 5.3:
      - (5.3)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле 5.4:
      - (5.4)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса, принимаемая с
      - учетом запаса в 0,5 м. Равна 43,8 м.
      - Принимаю башенный кран linden Comansa 10LC140 со следующими техническими
      - характеристиками (таблица 2.2).
      - Таблица 5.2
      - Характеристики крана
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Для определения опасной зоны крана зададимся расстоянием отлета груза в случае
      - отцепления его от крюка крана. При высоте здания более 20 метров, расстояние рассеивания
      - принимаем равным 10 м. Для башенных кранов граница опасной зоны работы определяется
      - радиусом, рассчитываемым по формуле 5.5:
      - 22
      - =
      - +
      - где Rmax
      - - максимальный рабочий вылет стрелы крана;
      - lp
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (10 м).
      - Rопасн
      - = 60 + 10 = 70 м,
      - Эксплуатационная часовая производительность башенного крана определяется по
      - формуле 5.6:
      - , (5.6)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле 5.7:
      - (5.7)
      - где
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - tр
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле 5.8:
      - , (5.8)
      - где
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - n – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле 5.8 равняется:
      - мин.
      - Длительность рабочего цикла по формуле 5.7 равняется:
      - мин.
      - Эксплуатационная производительность крана по формуле 5.6 составляет:
      - м3/
      - ч.
      - Укладку бетона будем производить в два слоя толщиной 0,3 м. Для этого необходимо
      - определить блоки заливки по формуле 5.9. Площадь одного блока:
      - 23
      - , (5.9)
      - где Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/ч;
      - – толщина слоя, м.
      - Ширина блока определяется по формуле 5.10:
      - (5.10)
      - Определим количество блоков Nбл
      - по формуле 5.11:
      - (5.11)
      - Объём большого блока Vбл
      - = 21,9×0,3×9,13 = 59,98 м3
      - , продолжительность его
      - бетонирования определяется по формуле 5.12:
      - (5.12)
      - При двухсменной работе всего комплекса (приготовление бетонной смеси, её
      - транспортировка, укладка и уплотнение) блоки будем бетонировать в последовательности,
      - показанной на рисунке, плита будет забетонирована за 2 рабочих дня (суток).
      - В настоящее время основными доставщиками бетонной смеси от БСУ до строительной
      - площадки являются автобетоносмесители (АБС) с различной вместимостью смесительного
      - барабана. Количество АБС Nа,
      - обеспечивающих интенсивность укладки бетонной смеси Q,
      - определяем по формуле 5.13:
      - Na
      - =
      - (5.13)
      - где t1
      - – общее время загрузки и выгрузки барабана АБС, мин.;
      - t2
      - – время АБС в пути (пробег БСУ-объект-БСУ), мин;
      - Q – интенсивность укладки бетонной смеси, м3/
      - ч;
      - Vа
      - – количество бетонной смеси в барабане АБС, м3.
      - Принимаем расстояние до БСУ равным 3,1 км, скорость движения АБС 30 км/ч.
      - Принимаем число автобетоносмесителей равным 7.
      - 24
      - Массивные фундаменты и плиты обычно бетонируют слоями, смесь в каждом слое
      - уплотняют глубинными вибраторами. Включённый вибратор погружают в бетонную смесь
      - таким образом, чтобы конец его рабочей части достиг или даже опустился ниже временной
      - границы между ранее уложенным (и уплотнённым) и “новым”, верхним слоем.
      - Вибрационные колебания распространяются как радиально, так и в осевом (но в меньшей
      - степени) направлении, поэтому под их воздействием частицы бетонной смеси
      - перемещаются, происходит “упаковка” зёрен заполнителя и вытеснение воздуха; граница
      - между слоями исчезает.
      - Принимаем глубинный вибратор ИВАР - 38, с длиной рабочей части 28 см с
      - производительностью 3,5 м3
      - /ч.
      - Количество одновременно работающих вибраторов можно определить путём деления
      - интенсивности укладки бетонной смеси Q [м3
      - /ч] на эксплуатационную производительность
      - вибратора Пчэ
      - [м3
      - /ч] по формуле 5.14:
      - Пчэ
      - Пчт
      - Кв
      - = 3,5×0,8 = 2,8, (5.14)
      - где Кв
      - = 0,75…0,80. Тогда требуемое количество глубинных вибраторов Nгв
      - определим
      - по формуле 5.15:
      - шт , (5.15)
      - Принимаем Nгв
      - = 22 шт.
      - Глубинные подвесные вибраторы обычно применяют в пакете из 2…4 штук,
      - прикреплённых шарнирно к траверсе. Траверсу монтируют на стреле, располагающейся на
      - крановой или экскаваторной базе, она может перемещаться в различном направлении;
      - иногда траверсы с вибратором подвешивают к крюку крана.
      - Качество бетона в значительной мере зависит от условий, в которых он находится после
      - укладки в конструкции.
      - При выдерживании уплотненного бетона необходимо соблюдать температурно-
      - влажностный режим с созданием условий, обеспечивающих нарастание его прочности.
      - Оптимальный режим выдерживания бетона: температура +18°С, влажность 90 %.
      - Открытые поверхности бетона должны быть предохранены от вредного воздействия
      - прямых солнечных лучей и ветра. Температурно-влажностные условия для твердения бетона
      - обеспечиваются влажным состоянием его поверхности путем устройства влагоемкого
      - 25
      - покрытия и его увлажнения, выдерживания открытых поверхностей бетона под слоем воды,
      - непрерывного распыления влаги над поверхностью бетона. Поливка при температуре +15°С и
      - выше производится в течение первых трех суток днем не реже чем через каждые 3 ч и не реже
      - одного раза ночью, а в последующее время – не реже трех раз в сутки. При температуре ниже
      - +5°С поливку не производят.
      - Также необходимо предохранять твердеющий бетон от ударов, сотрясений и других
      - механических воздействий.
      - Распалубку начинают с угловой точки. Сначала демонтируют по участкам фланцевые
      - гайки и стержни. Не подпираемая сторона опалубки должна при этом фиксироваться от
      - опрокидывания или сразу же удаляться.
      - При распалубке бетон и сама опалубка не должны быть повреждены.
      - До снятия опалубки необходимо провести испытания неразрушающим методом.
      - Калькуляция затрат труда рабочих на основные работы по устройству монолитной
      - железобетонной фундаментной плиты представлены в таблице 5.3.
      - Таким образом, продолжительность работ составит:
      - • армирование – 4,75 дн;
      - • укрупнительная сборка и устройство опалубки – 1 дн;
      - • бетонирование – 2,5 дн;
      - • выдерживание бетона – 2,5 дн;
      - • распалубливание и разборка укрупненной опалубки – 0,5 дн.
      - Продолжительность устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - составит 14,5 дней.
      - Состав бригады:
      - • плотник – 8 чел;
      - • арматурщик – 12 чел;
      - • бетонщик – 10 чел;
      - • машинист – 2 чел;
      - • такелажник – 2 чел;
      - • слесарь – 12 чел.
      - 26
      - Таблица 5.3.
      - Калькуляция
      - Календарный план устройства монолитной железобетонной фундаментной плиты
      - представлен на рисунке 5.1.
      - Рисунок 5.1 Календарный план устройства монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
      - Технология строительного производства
      - Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
      - Лист Наименование Примечание
      - 1
      - Технологическая карта на устройство монолитной железобетонной
      - фундаментной плиты
  - Листы
    - 1 - Ситуационный план земельного участка
  - Листы
    - 2 - Схема эвакуации подземной автостоянки
  - Листы
    - 3 - Схема эвакуации первого этажа
  - Листы
    - 4 - Схема эвакуаци типового этажа
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - 940b4fb9a22782e8716523880c2aae72141e5585568b3c418771b280b4b76a1e.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - 940b4fb9a22782e8716523880c2aae72141e5585568b3c418771b280b4b76a1e.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - 940b4fb9a22782e8716523880c2aae72141e5585568b3c418771b280b4b76a1e.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - 1.
      - 2.
      - 3.
      - 4.
      - 5.
      - 6.
      - 7.
      - 8.
      - 9.
        
        9.1. Введение
        
        9.2. Актуальность, цели и задачи исследования
        
        9.3. Анализ литературных источников
        
        9.4. Работа наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе здания
        
        9.5. Каркас бизнес-центра
        
        9.6. Подбор армирования
        
        9.6.1. Наклонная колонна
        
        9.6.2. Подпорки
        
        9.7. Выводы
      - Мероприятия по обеспечению
      - доступа инвалидов
      - 16
      - Для доступа маломобильных групп населения на проектируемый объект в проекте
      - разработаны мероприятия по обеспечению доступа инвалидов в здании бизнес-центра и на
      - прилегающей к нему территории в соответствии с СП 59.13330.2012 «Доступность зданий и
      - сооружений для маломобильных групп населения», Градостроительным кодексом Российской
      - Федерации (Пункт 10, часть 12, статья 48) и Федеральным законом от 24.11.1995 N 181- ФЗ
      - (ред. от 28.12.2013) «О социальной защите инвалидов в Российской Федерации».
      - Проектом предусмотрены условия беспрепятственного и удобного передвижения МГН
      - по участку к зданию в соответствии с действующими нормами и правилами.
      - Расположение дорог с твердым покрытием обеспечивает подъезд пожарных машин к
      - зданию со всех сторон и доступ пожарных с автолестниц или автоподъемников в любое
      - помещение здания.
      - В целях предупреждения возможного травматизма транспортные и пешеходные потоки
      - разделены. На территории строительства предусмотрены тротуары, площадки для отдыха и
      - разворота инвалидов-колясочников. По пути следования МГН бордюрные камни имеют
      - понижения при пересечении с дорогами. Высота бортового камня на пути движения МГН не
      - превышает 0,04 м. Высота бордюров по краям пешеходных путей на участке –0,05 м. Также
      - соблюдены нормируемые продольные уклоны покрытий – не более 5%
      - Ширина пути движения на участке при движении инвалидов на креслах-колясках 1,8 м
      - с учетом габаритных размеров кресел-колясок.
      - Проектом предусмотрены места для личного автотранспорта инвалидов. В зоне
      - открытой стоянки личных автомобилей для инвалидов с нарушением опорно-двигательного
      - аппарата выделено 2 машиноместа с разметкой и обозначением специальными символами. В
      - зоне подземной автостоянки выделено 4 машиноместа. Размерымашиноместа для МГН –
      - 3,6×6 м (см. рис. 7.1).
      - 17
      - Рис. 7.1 Парковочное место для МГН
      - Расстояние от места стоянки личного автотранспорта инвалида до входа в здание не
      - превышает 100 м. Входные двери в здание имеют ширину 1,5 м.
      - Глубина тамбуров входных групп составляет 3,76 м при ширине 5-7,5 м. Ширина
      - дверных проемов, а также выходов из помещений и из коридоров в вестибюль –1,1 м (см. рис.
      - 7.2).
      - Рис. 7.2 Габариты входной группы
      - Поверхности покрытий пешеходных путей и полов помещений в здании выполнены
      - прочными, твердыми, не допускающими скольжения.
      - Участки пола на путях движения на расстоянии 0,6 м перед дверными проемами, а также
      - перед поворотом коммуникационных путей имеют предупредительную рифленую и
      - 18
      - контрастно окрашенную поверхность. Дверные проемы на пути движения маломобильных
      - групп населения не имеют порогов и перепадов высот пола.
      - При необходимости устройства порогов их высота или перепад высот не превышает
      - 0,025 м.
      - На путях движения маломобильных групп населения предусмотрены двери на петлях
      - одностороннего действия сфиксаторами в положениях "открыто" и "закрыто". Двери
      - обеспечивают задержку автоматического закрывания дверей продолжительностью 5 секунд.
      - На входных дверях в помещения, в которых опасно или категорически запрещено
      - находиться маломобильным группам населения установлены запоры, ощущаемые тактильно,
      - исключающие свободное попадание внутрь.
      - Предусмотрены 2 лифта грузоподъемностью 630 кг и 2 лифта грузоподъёмностью 1000
      - кгс размерами лифтовой кабины –1900х1500 и 2600х1500 мм. Двери кабины и шахты
      - автоматические раздвижные шириной 1200 мм. Обеспечивает подъем с 1 до 10 этажа.
      - Лестнично лифтовой узел представлен на рис. 7.3.
      - Рис. 7.3 Габариты лестнично-лифтового узла
      - Основной посадочный этаж первый на отметке 0,000. Остановочные площадки лифтов
      - находятся на уровне пола каждого этажа.
      - Пути движения маломобильных групп населения по коридорам запроектированы в
      - соответствии с нормативными требованиями к путям эвакуации людей из здания. Планировка
      - помещений здания обеспечивает разворот кресла-коляски. Пути эвакуации из помещений,
      - 19
      - их ширина и протяженность запроектированы в соответствии с нормативными
      - документами. Ширина участков эвакуационных путей, используемых маломобильными
      - группами населения, составляет:
      - двери из помещений –1,1 м;
      - коридоры, используемые для эвакуации, шириной 1,6 м.
      - Раздел 2. Смета на строительство
      - объекта капитального строительства
      - 128
      - В данном разделе представлена сметная документация на строительство высотного
      - офисного здания, расположенного по адресу г. Санкт-Петербург, ул. Кораблестроителей, д.
      - 14, литера Б.
      - Стоимость строительства объекта определена в программном комплексе Smeta Wizard с
      - использованием Территориальной сметной нормативной базы. Сметный расчет был составлен
      - в соответствии с «Методикой определения стоимости строительных продукций на территории
      - Российской Федерации МДС 81-35.2004»
      - В смете учтены нормативы накладных расходов по видам строительства в соответствии
      - с «Методическими указаниями по определению величины накладных расходов в
      - строительстве» (МДС 81-33.2004), а сметная прибыль в соответствии с «Методическими
      - указаниями по определению сметной прибыли в строительстве» (МДС 81-25.2001).
      - Налог на добавленную стоимость принят согласно Закону Российской Федерации от
      - 06.12.91 г. №1992-1.
      - По результатам составления смет были определены ТЭП в таблице 8.1.
      - Таблица 8.1
      - Технико-экономические показатели
      - № Наименование Единицы измерения Кол-во
      - 1 Площадь этажа м2
      - 1743,06
      - 2 Общая площадь здания м2
      - 21 267,48
      - 3 Строительный объем м3
      - 89 323,42
      - 4 Общая стоимость Тыс. руб. 3 932 786,79
      - 5 Стоимость 1 м2
      - Тыс. руб. 184,92
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальная сметы см. приложение 5.
      - Сметная документация на строительство разработана в программном комплексе
      - SmetaWizard на основании территориальной нормативной базы Санкт-Петербурга на
      - 129
      - строительно-монтажные работы (ТЕР-2001 СПб). Сметный расчет выполнен основании
      - Приказа Минстроя РФ от 04.08.2020 N 421/ПР «Об утверждении методики определения
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства, работ по сохранению объектов культурного наследия
      - (памятников истории и культуры) народов Российской Федерации на территории Российской
      - Федерации» (в ред. Приказа Минстроя РФ от 07.07.2022 N 557/пр). В смете учтены нормативы
      - накладных раскладов по видам строительства по Приказу Минстроя РФ от 21 декабря 2020 г.
      - N 812/пр «Об утверждении методики по разработке и применению нормативов накладных
      - расходов при определении сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального
      - ремонта, сноса объектов капитального строительства», а также по сметной прибыли в
      - соответствии с действующим приказом Министерства строительства и жилищно-
      - коммунального хозяйства Российской Федерации от 11.12.2020 № 774/пр "Об утверждении
      - Методики по разработке и применению нормативов сметной прибыли при определении
      - сметной стоимости строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов
      - капитального строительства"». Затраты на постройку временных зданий и сооружений
      - приняты по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 19.06.2020 N 332/пр "Об утверждении Методики определения
      - затрат на строительство временных зданий и сооружений, включаемых в сводный сметный
      - расчет стоимости строительства объектов капитального строительства"». Зимнее удорожание
      - принято по приказу Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
      - Российской Федерации от 25.05.2021 № 325/пр "Об утверждении Методики определения
      - дополнительных затрат при производстве работ в зимнее время"». Налог на добавленную
      - стоимость принят по Закону РФ от 06.12.91 г No1992-1 и изменениями к нему.
      - Расчет основных объемов работ на строительство здания представлен в приложении 3,
      - объектная и локальныя сметы см. приложение 5.
      - В таблице 8.2 представлены расчеты объемов работ.
      - Таблица 8.2
      - Объемы работ
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1 раздел: Землянные работы
      - 1.1 Планировка территории м2 3003
      - 1.2 Снятие раст. Слоя м3 1004
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 1.3 Разр.гр. Экскаватором с
      - погрузкой на а/самосвал м3 17461
      - 1.4 Ручная доработка гр. м3 15
      - 1.5 Водоотлив на 30 % м3 5840
      - 1.6 Уплотнение грунта м3 602
      - 1.7 Крепление стен котлована на
      - 50 % м2 869
      - 1.8 Обратная засыпка песком м3 859
      - 1.9 Погрузка гр т 1426
      - 1.10 Перевозка грунта т 25872
      - 2 раздел: Фундаменты
      - 2.1
      - Устройство буронабивных
      - свай м3 1183
      - Арматура д. 16 Взято из Revit
      - Арматура д. 12 Взято из Revit
      - 2.2 Устройство основания
      - песчаного м3 201
      - 2.3 Устройство основания
      - щебеночного м3 201
      - 2.4
      - Уст-во ж/б монолитной
      - плиты ростверка м3 1151,06
      - арматура д. 16, шаг 200 мм Взято из Revit
      - арматура д. 12, шаг 200 мм Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 2.5
      - колоны подвала бетон м3 290
      - арматура д. 16, шаг 200 мм т
      - арматура д. 12, шаг 200 мм т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 (усиление) т
      - 2.6 Наружн. стены подвала м3 221
      - Арматура по ГСН
      - 2.7
      - Плита перекрытия над
      - подвалом м3 375
      - арматура д. 16 т
      - арматура д. 12 т
      - Дополнительная арматура
      - д.10 т
      - 2.8 Перегородки из газобетона м2 206
      - шт 858
      - 2.9 Гидрозоляция гориз. м2 1918
      - 2.10 Гидроизоляция верт. м2 876
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 3 раздел: Надземная часть
      - 3.1
      - Колонны бетон м3 349,4
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.2
      - Перекрытия бетон м3 3748,88
      - арматура д. 16 Взято из Revit
      - арматура д. 12 Взято из Revit
      - Дополнительная арматура
      - д.10 Взято из Revit
      - 3.3 Стены наружн. из сборн. ж/б
      - панелей 0,35
      - м2 7358,4
      - шт 736
      - 3.4 Устр-во стен внутр. из
      - газ/бетона (ГСН) м2 2982
      - 3.5 Перегородки из газ/бет (ГСН) м2 5208
      - 4 раздел: Проёмы
      - 4.1 Установка оконных бл. м2 720
      - 4.2 Уст. подокнонной доски м2 72
      - 4.3 Уст. отливов из оцинк. ст. м2 54
      - 4.4 Уст. внутренних дверей м2 940
      - 4.5 Уст. входных дверей м2 4
      - 5 раздел: Полы
      - 5.1 Уст. стяжки, 50 мм м2 18744
      - 5.2 Уст. покрытия из керам. пл.
      - (30%) м2 5623
      - Уст. покрытия из ленолиума
      - (20%) м2 3749
      - 5.3 Уст. покр. из ламинир.
      - Паркета (50%) м2 9372
      - 6 раздел: Лестницы
      - 6.1 Уст. лестн. площадок шт 16
      - 6.2 Уст. лестн. маршей шт 40
      - 7 раздел: Отделочные работы
      - 7.1 Оштук. потолков сух.
      - смесями м2 18744
      - 7.2 Оштук. стен сух. смесями м2 21134
      - 7.3 Окраска потолков в/эм кр. м2 18744
      - 7.4 Облиц. стен керам. плит.
      - (20%) м2 4227
      - 7.5 Окр. в/эм краской (40%) м2 8454
      - 129
      - Продолжение таблицы 8.2
      - № Вид работы Единицы
      - измерения Объем работ
      - 7.6 Оклейка обоями под покр.
      - (40%) м2 8454
      - 8 раздел: Кровля
      - 8.1 Уст. теплоизоляц. слоя из
      - керамзита, 100 мм м3 192
      - 8.2 Уст. стяжки, 70 мм м2 1918
      - 8.3 Огрунтовка оснований м2 1918
      - 8.4 Уст. пароизоляции м2 1918
      - 8.5 Уст. покрытия из наплавл.
      - матер. в 2 слоя м2 1918,44
      - 8.6 Уст. примыканий м2 105
      - 8.7 Окрытие примык. оцинк.
      - сталью м2 131
      - Раздел 9. Исследовательская часть
      - 13
      - 3
      - В наши дни все чаще строятся здания необычных форм [1–3], и для связи плит
      - перекрытия не всегда возможно использовать вертикальные колонны. Например, как в нашем
      - случае, когда перекрытия повернуты относительно друг друга и вертикальные колонны
      - выходят из здания.
      - Использование наклонных колонн помогает справиться с данной проблемой и в
      - некоторых случаях выигрышно смотрится с архитектурной точки зрения.
      - Актуальность исследования обусловлена растущим интересом к использованию
      - уникальных форм в современной архитектуре зданий.
      - Объект исследования: здание бизнес-центра с наклонными железобетонными
      - колоннами.
      - Предмет исследования: напряженно-деформированное состояние и несущая
      - способность наклонных колонн в железобетонном каркасе здания.
      - Целью данной работы является рассмотрение применения наклонных железобетонных
      - колонн в строительстве зданий и сооружений.
      - Исходя из цели были поставлены следующие задачи:
      - 1.
      - Провести литературный обзор по теме исследования, оценить возможность
      - использования наклонных железобетонных колонн в пространственном каркасе
      - зданий;
      - 2.
      - Изучить особенности расчета и проектирования наклонных колонн в
      - современном строительстве;
      - 3.
      - Построить конечно-элементную модель и проанализировать напряженно-
      - деформированное состояние и несущую способность наклонных железобетонных
      - колонн в составе пространственного каркаса здания;
      - 4.
      - Выполнить подбор армирования для наклонных железобетонных колонн и
      - железобетонных подпорок;
      - 5.
      - Сформировать рабочие чертежи на основе выполненной BIM модели.
      - 17
      - Авторы исследований [4, 5] рассматривают применение наклонных колонн в
      - строительстве. Данные работы служат хорошим примером расчета наклонного элемента, а
      - также рассматривает рациональности работы конструкции в зависимости от угла наклона.
      - В работах [6, 7] авторы рассматривают конструкцию наклонной колонны и приходят к
      - выводу, что по сравнению с вертикальными такие конструкции подвергаются большим
      - моментам из-за эксцентриситета. Момент будет увеличиваться с увеличением
      - эксцентриситета. Чем выше наклон колонн, тем больше эксцентриситет, а значит, и момент.
      - Наклон колонн приведет к возникновению горизонтальных составляющих сил в дополнение
      - к присутствующей внешней боковой нагрузке.
      - В статье [8, 9] было изучено поведение наклонных железобетонных колонн в каркасе
      - здания. Результаты показали, что с увеличеснием гибкости и угла наклона в несущем элементе
      - снижаются значения прочности и жесткости. Также по испытаниям сравнивающим каркас с
      - вертикальными и каркас с наклонными колоннами был сделан вывод, что жесткость первого
      - каркаса в 3 раза больше, чем второго.
      - По результатам исследования [10] выявлено, что горизонтальные и вертикальные
      - перемещения конструкций остаются в пределах допустимого значения, если наклонные
      - элементы имеют угол наклона от 0 до 10 градусов.
      - Армирование – один из самых важных этапов строительства железобетонного каркаса.
      - Именно это позволяет зданиям и сооружениям служить многие годы и воспринимать большие
      - нагрузки. В [11, 12] источниках описаны основные принципы армирования железобетонных
      - конструкций, соединения и раскладки арматуры.
      - Автор статья [13] сравнивает различные типы наклонных колонн, их строительство.
      - Источники [14, 15] в свою очередь помогают разобраться в проектировании монолитного
      - железобетонного караса здания вцелом и произвести расчет конструкций, предельные усилия
      - и перемещения в соответствии с требованиями.
      - Все несущие элементы зданий, взаимодействуя друг с другом, передают нагрузки на
      - грунт.
      - Одни из основных элементов каркаса – колонны. Данный вид конструкций передает и
      - равномерно распределяет нагрузку от расположенных выше конструкций на нижележащие. В
      - строительстве используют как вертикальные, так и наклонные железобетонные колонны.
      - 18
      - Наклонные колонны, в отличие от вертикальных, являются "эксцентрично
      - нагруженными", т. е. осевая нагрузка действует под углом к осевой линии колонны. Это
      - приводит к снижению несущей способности из-за совместного действия осевого и изгибного
      - усилия.
      - Анализ конечно-элементной модели наглядно показал разницу внутренних усилий
      - наклонной и вертикальной колонны (см. рис. 9.1 - 9.2).
      - Рис. 9.1 Усилия вертикальной колонны
      - Рис. 9.2 Усилия наклонной колонны
      - 19
      - В результате видим, что My.
      - < My.
      - в 17,4 раза. Поэтому наклонные колонны
      - требуют более серьезного подхода к проектированию, расчету и армированию.
      - Изначально был запроектирован несущий каркас здания, состоящий из обычных
      - вертикальных и горизонтальных элементов (колонны, плиты перекрытий, стены, колонны,
      - балки) с добавлением восьми наклонных колонн по периметру здания (см. рис. 9.3 - 9.4).
      - Рис. 9.3 3D вид бизнес-центра
      - 20
      - Рис. 9.4 План типового этажа
      - После проектирования модель была переведена в программный комплекс SCAD для
      - дальнейшего анализа здания по первой и второй группам предельного состояния и для
      - подбора арматуры (см. рис. 9.5).
      - Рис. 9.5 Расчетная схема в ПК SCAD
      - 21
      - По первой группе предельных состояний здание не превысило критических значений, но
      - конструкция не прошла проверку на прогиб (см. рис. 9.6).
      - Консоль составляет 7,243м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.1:
      - (9.1)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 190,611 мм. 190,611 > 68,87.
      - Рис. 9.6 Максимальных прогиб плиты перекрытия
      - Так как каркас получился непригодным к нормальной эксплуатации из-за больших
      - прогибов перекрытий, следующим шагом было добавление дополнительных конструктивных
      - элементов.
      - Дополненный каркас предусматривает добавление подпорок и продление
      - существующих балок. При этом подпорки были расположены так, чтобы не съедать полезное
      - пространство помещений и максимально сохранить эстетику бизнес-центра (см. рис. 9.7 – 9.8).
      - 22
      - Рис. 9.7 3D вид бизнес-центра с добавлением подпорок
      - Рис. 9.8 План типового этажа с добавлением подпорок
      - 23
      - Данный вариант расположения конструкций оказался самым удачным. Прогибы в плите
      - перекрытия не превышают допустимого значения. (см. рис. 9,9).
      - Консоль составила 6,992м. После интерполяции получили формулу для расчета
      - предельного прогиба 9.2:
      - (9.2)
      - где l – длина консоли, мм.
      - Фактический прогиб составил 49 мм. 49 <67.
      - Рис. 9.9 Максимальный прогиб в плите перекрытия
      - В итоге к основному каркасу здания добавили подпорки квадратного сечения со
      - стороной 400 мм и продлили существующие балки сечением 700х350 мм.
      - Следующим этапом работы было армирование наклонных элементов каркаса.
      - Для наклонных колонн произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.10–9.11)
      - 24
      - Рис. 9.10 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.11 Требуемая площадь армирования
      - Требуемая площадь армирования 100,402 см2,
      - подобрала 10 стрежней диаметром 36 мм,
      - общая площадь армирования составила 101,8 см2.
      - Также для наклонной железобетонной колонны был запроектирован поддерживающий
      - каркас из винтовой арматуры, лягушек и хомутов из стержней 8 диаметра. Соединение
      - 25
      - стержней - сварное, парными накладками. Результаты армирования представлены в
      - графической части.
      - Для подпорок также произвела подбор арматуры в ПК SCAD (см. рис. 9.12-9.13)
      - Рис. 9.12 Поля армирования наклонных колонн
      - Рис. 9.13 Требуемая площадь армирования
      - Для подпорок было подобрано 4 стрежня диаметром 22 мм, общая площадь армирования
      - составила 15,2 см2.
      - Также для железобетонных подпорок был запроектирован поддерживающий каркас из
      - хомутов 8 диаметра. Соединение стержней - сварное, парными накладками. Результаты
      - армирования представлены в графической части.
      - 26
      - Литературный обзор по теме исследования показал его актуальность в связи с
      - необходимостью проектирования сложных архитектурных форм с помощью несущих
      - конструкций. Использование наклонных железобетонных колонн позволяет не только
      - обеспечить геометрическую неизменяемость системы, но и воплотить в жизнь самые смелые
      - архитектурные решения.
      - В ходе работы было проанализировано несколько расчетных моделей в процессе
      - итерации которых была сформирована окончательная расчетная схема. В первых итерациях
      - некоторые перекрытия имели прогибы, превышающие предельное значение на 121,74 мм.
      - Решением данной проблемы стало введение в расчётную схему 66-ти наклонных элементов
      - сечением 400х400мм.
      - Был произведен анализ напряженно-деформированного состояния и несущей
      - способности наклонных железобетонных колонн в окончательной расчётной модели. Анализ
      - показал, что у наклонных колонн момент в 17,4 раза больше по сравнению с вертикальными.
      - Выполнен подбор арматуры для наклонных железобетонных колонн и подпорок. Для
      - колонны было подобрано 10 продольных стержней 36 диаметра, а для подпорки 4 стержня 22
      - диаметра. По результатам армирования выяснилось, что в наклонных колоннах требуется в 2
      - раза больше рабочей продольной арматуры по сравнению с вертикальными. Выполнено
      - армирование конструкций и сформированы рабочие чертежи на основе BIM модели.
      - По теме исследования опубликована статья.
    - 940b4fb9a22782e8716523880c2aae72141e5585568b3c418771b280b4b76a1e.pdf
- C:\Users\user\Documents\DiRoots\Temp\PDF\565a4d6d-45c8-418f-8c46-1e7caab53944.pdf
  - Листы
    - 1 - Армирование наклонной колонны
- C:\Users\user\Documents\DiRoots\Temp\PDF\bad9c440-fbd2-47ff-9983-6c16b219298a.pdf
  - Листы
    - 2 - Армирование подпорки
- 7c0d5fe77dd1b01b805f1b898b8c1cc31b6624a72a80f96248c729d6f83dbda1.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где q – нагрузка на поверхность земли (q = 1000 кг/м3);
      - ρ – объемный вес грунта (
      - y – расстояние от поверхности засыпки до расчетной точки, (8,4, м);
      - λa
      - – коэффициент активного давления (λa
      - = 0,333);
      - Тогда нормативные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для
      - верхней и нижней точек стены определяются по формулам
      - Расчетное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где aн
      - – нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала, кг/м2;
      - γf
      - – коэффициент надежности по нагрузке.
      - Тогда расчетные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для верхней
      - и нижней точек стены определяются по формулам
      - Климатический район строительства определяется на основании технического задания.
      - Проектируемое здание находится в г. Санкт-Петербург (III снеговой район).
      - Расчетная нагрузка (кг/м2)
      - от веса снегового покрова в зданиях без фонарей находится
      - согласно пункту 10.1 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»:
      - где
      - – коэффициент надежности по нагрузке;
      - – нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
      - где
      - – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием
      - ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 СП 20.133330.2016
      - «Нагрузки и воздействия»;
      - – термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
      - µ = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к
      - снеговой нагрузке на покрытие, при уклоне ≤30 градусов,
      - = 1;
      - Sg=
      - 1,5 кН/м2
      - = 153 кг/м2
      - - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
      - горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 СП 20.13330.2016
      - «Нагрузки и воздействия» (таблица 10.1);
      - – коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимается равным 1,4;
      - В соответствии c приложением Б.13 СП 20.13330.2016 снеговую нагрузку на покрытие
      - возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке.
      - Рис. Расчетная схема для снегового мешка
      - но не более 3.
      - Т.к. высота парапета составляет 1,2 м, то
      - Коэффициент µ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей
      - вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам, постоянный в пределах
      - указанной зоны (в соответствии с п. Б.14 СП 20.13330.2016), следует принимать равным:
      - 1,0 при d ≤ 1,5 м;
      - при d>1,5 м,
      - но не менее 1,0 и не более:
      - 2,5 при 10 ˂ d ≤ 15 м;
      - b1=2h, но не более 2d.
      - Находим значение коэффициента
      - :
      - Схема распределения повышенной нагрузки вокруг выступающих элементов кровли
      - приведена на рисунке.
      - Рис. Распределение нагрузки от снегового мешка вокруг вентканалов и лифтовой
      - шахты
      - Снеговая нагрузка от снегового мешка вокруг выступающих частей лестничных клеток
      - и лифта составит:
      - Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
      - − Основной тип ветровой нагрузки (см. раздел 11.1 СП 20.13330.2016);
      - − Пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы
      - ограждения и элементы их крепления (см. раздел 11.2 СП 20.13330.2016);
      - Определяется по техническому заданию и зависит от расположения места
      - строительства. Значение основной ветровой нагрузки найдем согласно разделу 11.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение основной ветровой
      - нагрузки вычисляется по формуле согласно формуле 11.1 СП 20.13330.2016:
      - =
      - +
      - ;
      - где средняя (статическая) составляющая
      - определяется как
      - =
      - ∙
      - ∙
      - ;
      - где
      - - нормативное значение ветрового давления, определяемое в зависимости от
      - ветрового района. По таблице 11.1 СП 20.13330.2016 для II ветрового района
      - = 0,30 кПа =
      - 30 кгс/м.
      - – эквивалентная высота. В соответствии с пунктом 11.1.5
      - где
      - – высота от поверхности земли;
      - (
      - ) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте
      - , при типе
      - местности С согласно табл. 11.2
      - (
      - ) = 0,8.
      - с – аэродинамический коэффициент, согласно прил. В 1.2 к СП 20.13330.2016, с = 0,8
      - для наветренной стороны и с = 0,8 для подветренной стороны с = −0,5.
      - Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2".
      - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки представлены в таблице и в таблице . Расчет
      - ветрового воздействия в зависимости от высоты представлен в таблице .
      - Поверхность Наветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 46,2 м
      - 0 0,197 0,276
      - 4,2 0,202 0,283
      - 8,4 0,202 0,283
      - 12,6 0,202 0,283
      - 16,8 0,202 0,283
      - 21 0,202 0,283
      - 25,2 0,202 0,283
      - 29,4 0,202 0,283
      - 33,6 0,202 0,283
      - 37,8 0,202 0,283
      - 42 0,202 0,283
      - Поверхность Подветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 42 м
      - 0 -0,123 -0,172
      - 4,2 -0,127 -0,177
      - 8,4 -0,127 -0,177
      - 12,6 -0,127 -0,177
      - 16,8 -0,127 -0,177
      - 21 -0,127 -0,177
      - 25,2 -0,127 -0,177
      - 29,4 -0,127 -0,177
      - 33,6 -0,127 -0,177
      - 37,8 -0,127 -0,177
      - 42 -0,127 -0,177
      - Расчет выполнен по СП 24.13330.2011
      - Тип сваи - Буровые сваи
      - Коэффициент условий работы сваи в грунте
      - = 1
      - Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
      - = 1
      - Сечение
      - D = 800 мм
      - Глубина погружения нижнего конца сваи H = 15
      - Глубина котлована hк
      - = 9 м
      - Наименовани
      - е
      - Толщи
      - на
      - слоя
      - Тип
      - грунта
      - Разновидн
      - ость песка
      - Показат
      - ель
      - текучест
      - и IL
      - Удельн
      - ый вес
      - Угол
      - внутренн
      - его
      - трения
      - Коэффици
      - ент
      - пористост
      - и
      - Коэффици
      - ент
      - условий
      - работы
      - грунта на
      - боковой
      - поверхнос
      - ти
      - м Т/м3
      - град
      - Насыпной
      - грунт
      - 0,6 песчаны
      - й
      - крупный 19 0 1,076 1
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластич
      - ных
      - 15,4 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 18,3 10 1,076 1
      - Суглинки
      - тугопластичн
      - ые с
      - 18 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 20,6 18 0,629 1
      - прослоями
      - полутвердых
      - Суглинок
      - тугопластичн
      - ый
      - 11 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 19 14 0,798 1
      - Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd
      - 3708,336 кН
      - Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu
      - 1583,363 кН
      - Для получения армирования при расчёте по материалу свая была смоделирована на
      - расстояние l1
      - – расчётную длину сваи.
      - В соответствии СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты» п 7.1.8 при расчёте свай всех
      - видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко
      - защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1,
      - определяемом по формуле:
      - где
      - - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта,
      - м;
      - - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле:
      - где
      - – коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида
      - грунта, окружающего сваю, по табл. В.1.СП 24.13330.2011 для суглинков тугопластичных:
      - = 12000
      - (1200
      - )-путем интерполяции
      - – коэффициент условий работы,
      - = 1;
      - – модуль упругости материала сваи,
      - = 30000000кПа (
      - ) ;
      - – момент инерции поперечного сечения сваи:
      - – условная ширина сваи, м, принимаемая по формуле:
      - где
      - – наружный диаметр круглого, или сторона квадратного, или сторона
      - прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки,
      - = 0,8 м;
      - Полученная расчетная длина сваи будет использоваться при расчете модели в
      - программном комплексе SCAD – свая будет смоделирована в качестве круглой колонны
      - высотой 4,5 м.
      - Коэффициент надежности по ответственности gn
      - = 1,1
      - Площадка приложения нагрузки расположена внутри элемента
      - a = 0,8 м
      - b = 0,8 м
      - Рабочая высота сечения для продольной арматуры
      - вдоль оси X - 0,54 м
      - вдоль оси Y - 0,54 м
      - Вид бетона: Тяжелый
      - Класс бетона: B40
      - gb1
      - учет нагрузок длительного действия 0,9
      - gb2
      - учет характера разрушения 1
      - gb3
      - учет вертикального положения при бетонировании 1
      - gb4
      - учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур 1
      - P Mx
      - My
      - Т Т*м Т*м
      - 1 576 0 10,606
      - Класс арматуры: A500
      - Диаметр 12 мм
      - Приближение к зоне приложения нагрузки 0,25 м
      - Расстояние между стержнями в ряду 0,1 м
      - Число стержней в ряду 26
      - Расстояние между рядами 0,1 м
      - Число рядов стержней 26
      - P = 576 Т
      - Mx
      - = 0 Т*м
      - My
      - = 10,606 Т*м
      - п. 6.2.50 прочность на продавливание
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой при действии
      - сосредоточенной силы и
      - изгибающего момента с вектором
      - вдоль оси Y
      - 0,892
      - пп. 6.2.48,6.2.47 прочность на продавливание от
      - действия сосредоточенной силы
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой за границей расположения
      - поперечной арматуры
      - 0,944
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице П.2.1.
      - Таблица П.2.1. Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т. д.), определяется по формуле П.2.1:
      - (П.2.1)
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи вместимостью
      - 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка рассчитывается по формуле П.2.2:
      - , (П.2.2)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле П.2.3:
      - (П.2.3.)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м.;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса,
      - принимаемая с учетом запаса в 0,5м. Равна 43,8 м.
      - Принимается использование башенного крана Башенный кран linden Comansa
      - 10LC140. Данные представлены в таблице П.2.2.
      - Таблица П.2.2.
      - Характеристики башенного крана linden Comansa10LC140.
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Эксплуатационная производительность башенного крана определяется по формуле
      - П.2.4:
      - , (П.2.4)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем м 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле П.2.5:
      - (П.2.5)
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем
      - равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле П.2.6:
      - , (П.2.6)
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле равняется:
      - Длительность рабочего цикла по формуле равняется:
      - Эксплуатационная производительность крана составляет:
      - Установка башенного крана у объекта производится исходя из необходимости
      - соблюдения безопасного расстояния между зданием и крюком. Производится расчет на
      - рабочую зону крана и опасную зону работы крана. Поперечная привязка стационарного
      - приставного крана определяется по формуле П.2.7:
      - , (П.2.7)
      - где B – минимальное расстояние от оси подкрановых путей до наружной грани
      - сооружения;
      - – радиус поворотной платформы (или другой выступающей части крана), равное
      - 9 м;
      - – безопасное расстояние – минимально допустимое расстояние от выступающей
      - части крана до габарита строения (принимается не менее 0,4 м при высоте объекта более 2 м
      - согласно СП 49.13330.2010).
      - Монтажная зона – пространство с возможным падением груза при установке и
      - закреплении элементов, определяется в соответствии с СП 49.13330.2010.
      - Для здания выше 20 м монтажная зона составляет 10 м. Рабочая зона крана
      - определяется радиусом стрелы (максимальным вылетом). Радиус опасной зоны башенного
      - крана определяется по формуле П.2.8:
      - , (П.2.8)
      - где
      - – рабочий радиус башенного крана, равный 60 м.;
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (при высоте
      - здания более 20 м принимает 10 м согласно СП 49.13330.2010).
      - Расчет типового перекрытия:
      - Толщина перекрытия: 200 мм;
      - Диаметр фоновой арматуры 20 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 60 мин;
      - Результаты расчета приведены на рис. 1.
      - Рис. 1 Результаты расчета типового перекрытия
      - в результате расчета температура продольных стержней арматуры с
      - обогреваемой стороны составляет 695,06 °С, что превышает допустимое значение 600 °С
      - согласно п. 12.3 МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости
      - предусматривается использование огнезащиты.
      - 0Расчет стены лестнично-лифтового узла:
      - Толщина стены - 200 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 120 мин;
      - Диаметр фоновой арматуры – 16 мм;
      - Результаты расчета приведены на рис. 2.
      - Рис.2 Результаты расчета стены лестнично-лифтового узла
      - в результате расчета температура продольных стержней с обогреваемой
      - стороны составляет 795,32 °С, что превышает допустимые значения 600 °С, согласно п. 12.3
      - МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости предусматривается
      - использование огнезащиты.
      - К опасным факторам пожара (далее ОФП) относятся высокая температура, дым,
      - токсичные продукты горения, снижение содержания кислорода, лучистый тепловой поток.
      - Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время
      - достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте
      - 1,7 м от пола (средний рост человека). Предельно допустимые значения по каждому из
      - опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70 °C; по тепловому
      - потоку - 1400 Вт/м2; по пониженному содержанию О2 - 0,226 кг/м3; по концентрации СО
      - – 0,0016 кг/м3 по концентрации CO2 - 0,11 кг/м3.
      - Моделирование изменения температуры в пределах типового этажа представлено на
      - рис. 3.
      - Рис. 3 Моделирование изменения температуры
      - Далее необходимо произвести расчет времени эвакуации в ПО Pathfinder, чтобы
      - сравнить полученные данные с расчетом из ПО Pyrosim.
      - На рис. 4 представлена расчетная схема типового этажа для расчета времени
      - эвакуации в ПО Pathfinder и график изменения количество агентов по времени.
      - Рис. 4 Расчетная схема типового этажа и график изменения количества агентов
      - Время эвакуации составило 110,75 сек с учетом начальной задержки 90 с.
      - В помещении с очагом пожара температура в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 28°C, у эвакуационного выхода 22°C. Критическое значение - 70°C.
      - В помещении с очагом пожара концентрация кислорода в момент эвакуации (110,75с)
      - достигла 0,250 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,268 кг/м³. Критическое значение - 0,226
      - кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация монооксида углерода в момент
      - эвакуации (110,75с) достигла 0,00007 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,00005 кг/м³.
      - Критическое значение - 0,0016 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация диоксида углерода в момент эвакуации
      - (110,75с) достигла 0,002 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,001 кг/м³. Критическое
      - значение - 0,11 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара тепловой поток в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 0,7 кВт/м², у эвакуационного выхода 0,008 кВт/м². Критическое значение – 1,4 кВт/м².
      - эвакуация из здания завершилась до наступления ОФП.
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где q – нагрузка на поверхность земли (q = 1000 кг/м3);
      - ρ – объемный вес грунта (
      - y – расстояние от поверхности засыпки до расчетной точки, (8,4, м);
      - λa
      - – коэффициент активного давления (λa
      - = 0,333);
      - Тогда нормативные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для
      - верхней и нижней точек стены определяются по формулам
      - Расчетное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где aн
      - – нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала, кг/м2;
      - γf
      - – коэффициент надежности по нагрузке.
      - Тогда расчетные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для верхней
      - и нижней точек стены определяются по формулам
      - Климатический район строительства определяется на основании технического задания.
      - Проектируемое здание находится в г. Санкт-Петербург (III снеговой район).
      - Расчетная нагрузка (кг/м2)
      - от веса снегового покрова в зданиях без фонарей находится
      - согласно пункту 10.1 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»:
      - где
      - – коэффициент надежности по нагрузке;
      - – нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
      - где
      - – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием
      - ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 СП 20.133330.2016
      - «Нагрузки и воздействия»;
      - – термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
      - µ = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к
      - снеговой нагрузке на покрытие, при уклоне ≤30 градусов,
      - = 1;
      - Sg=
      - 1,5 кН/м2
      - = 153 кг/м2
      - - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
      - горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 СП 20.13330.2016
      - «Нагрузки и воздействия» (таблица 10.1);
      - – коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимается равным 1,4;
      - В соответствии c приложением Б.13 СП 20.13330.2016 снеговую нагрузку на покрытие
      - возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке.
      - Рис. Расчетная схема для снегового мешка
      - но не более 3.
      - Т.к. высота парапета составляет 1,2 м, то
      - Коэффициент µ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей
      - вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам, постоянный в пределах
      - указанной зоны (в соответствии с п. Б.14 СП 20.13330.2016), следует принимать равным:
      - 1,0 при d ≤ 1,5 м;
      - при d>1,5 м,
      - но не менее 1,0 и не более:
      - 2,5 при 10 ˂ d ≤ 15 м;
      - b1=2h, но не более 2d.
      - Находим значение коэффициента
      - :
      - Схема распределения повышенной нагрузки вокруг выступающих элементов кровли
      - приведена на рисунке.
      - Рис. Распределение нагрузки от снегового мешка вокруг вентканалов и лифтовой
      - шахты
      - Снеговая нагрузка от снегового мешка вокруг выступающих частей лестничных клеток
      - и лифта составит:
      - Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
      - − Основной тип ветровой нагрузки (см. раздел 11.1 СП 20.13330.2016);
      - − Пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы
      - ограждения и элементы их крепления (см. раздел 11.2 СП 20.13330.2016);
      - Определяется по техническому заданию и зависит от расположения места
      - строительства. Значение основной ветровой нагрузки найдем согласно разделу 11.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение основной ветровой
      - нагрузки вычисляется по формуле согласно формуле 11.1 СП 20.13330.2016:
      - =
      - +
      - ;
      - где средняя (статическая) составляющая
      - определяется как
      - =
      - ∙
      - ∙
      - ;
      - где
      - - нормативное значение ветрового давления, определяемое в зависимости от
      - ветрового района. По таблице 11.1 СП 20.13330.2016 для II ветрового района
      - = 0,30 кПа =
      - 30 кгс/м.
      - – эквивалентная высота. В соответствии с пунктом 11.1.5
      - где
      - – высота от поверхности земли;
      - (
      - ) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте
      - , при типе
      - местности С согласно табл. 11.2
      - (
      - ) = 0,8.
      - с – аэродинамический коэффициент, согласно прил. В 1.2 к СП 20.13330.2016, с = 0,8
      - для наветренной стороны и с = 0,8 для подветренной стороны с = −0,5.
      - Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2".
      - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки представлены в таблице и в таблице . Расчет
      - ветрового воздействия в зависимости от высоты представлен в таблице .
      - Поверхность Наветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 46,2 м
      - 0 0,197 0,276
      - 4,2 0,202 0,283
      - 8,4 0,202 0,283
      - 12,6 0,202 0,283
      - 16,8 0,202 0,283
      - 21 0,202 0,283
      - 25,2 0,202 0,283
      - 29,4 0,202 0,283
      - 33,6 0,202 0,283
      - 37,8 0,202 0,283
      - 42 0,202 0,283
      - Поверхность Подветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 42 м
      - 0 -0,123 -0,172
      - 4,2 -0,127 -0,177
      - 8,4 -0,127 -0,177
      - 12,6 -0,127 -0,177
      - 16,8 -0,127 -0,177
      - 21 -0,127 -0,177
      - 25,2 -0,127 -0,177
      - 29,4 -0,127 -0,177
      - 33,6 -0,127 -0,177
      - 37,8 -0,127 -0,177
      - 42 -0,127 -0,177
      - Расчет выполнен по СП 24.13330.2011
      - Тип сваи - Буровые сваи
      - Коэффициент условий работы сваи в грунте
      - = 1
      - Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
      - = 1
      - Сечение
      - D = 800 мм
      - Глубина погружения нижнего конца сваи H = 15
      - Глубина котлована hк
      - = 9 м
      - Наименовани
      - е
      - Толщи
      - на
      - слоя
      - Тип
      - грунта
      - Разновидн
      - ость песка
      - Показат
      - ель
      - текучест
      - и IL
      - Удельн
      - ый вес
      - Угол
      - внутренн
      - его
      - трения
      - Коэффици
      - ент
      - пористост
      - и
      - Коэффици
      - ент
      - условий
      - работы
      - грунта на
      - боковой
      - поверхнос
      - ти
      - м Т/м3
      - град
      - Насыпной
      - грунт
      - 0,6 песчаны
      - й
      - крупный 19 0 1,076 1
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластич
      - ных
      - 15,4 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 18,3 10 1,076 1
      - Суглинки
      - тугопластичн
      - ые с
      - 18 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 20,6 18 0,629 1
      - прослоями
      - полутвердых
      - Суглинок
      - тугопластичн
      - ый
      - 11 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 19 14 0,798 1
      - Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd
      - 3708,336 кН
      - Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu
      - 1583,363 кН
      - Для получения армирования при расчёте по материалу свая была смоделирована на
      - расстояние l1
      - – расчётную длину сваи.
      - В соответствии СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты» п 7.1.8 при расчёте свай всех
      - видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко
      - защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1,
      - определяемом по формуле:
      - где
      - - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта,
      - м;
      - - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле:
      - где
      - – коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида
      - грунта, окружающего сваю, по табл. В.1.СП 24.13330.2011 для суглинков тугопластичных:
      - = 12000
      - (1200
      - )-путем интерполяции
      - – коэффициент условий работы,
      - = 1;
      - – модуль упругости материала сваи,
      - = 30000000кПа (
      - ) ;
      - – момент инерции поперечного сечения сваи:
      - – условная ширина сваи, м, принимаемая по формуле:
      - где
      - – наружный диаметр круглого, или сторона квадратного, или сторона
      - прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки,
      - = 0,8 м;
      - Полученная расчетная длина сваи будет использоваться при расчете модели в
      - программном комплексе SCAD – свая будет смоделирована в качестве круглой колонны
      - высотой 4,5 м.
      - Коэффициент надежности по ответственности gn
      - = 1,1
      - Площадка приложения нагрузки расположена внутри элемента
      - a = 0,8 м
      - b = 0,8 м
      - Рабочая высота сечения для продольной арматуры
      - вдоль оси X - 0,54 м
      - вдоль оси Y - 0,54 м
      - Вид бетона: Тяжелый
      - Класс бетона: B40
      - gb1
      - учет нагрузок длительного действия 0,9
      - gb2
      - учет характера разрушения 1
      - gb3
      - учет вертикального положения при бетонировании 1
      - gb4
      - учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур 1
      - P Mx
      - My
      - Т Т*м Т*м
      - 1 576 0 10,606
      - Класс арматуры: A500
      - Диаметр 12 мм
      - Приближение к зоне приложения нагрузки 0,25 м
      - Расстояние между стержнями в ряду 0,1 м
      - Число стержней в ряду 26
      - Расстояние между рядами 0,1 м
      - Число рядов стержней 26
      - P = 576 Т
      - Mx
      - = 0 Т*м
      - My
      - = 10,606 Т*м
      - п. 6.2.50 прочность на продавливание
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой при действии
      - сосредоточенной силы и
      - изгибающего момента с вектором
      - вдоль оси Y
      - 0,892
      - пп. 6.2.48,6.2.47 прочность на продавливание от
      - действия сосредоточенной силы
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой за границей расположения
      - поперечной арматуры
      - 0,944
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице П.2.1.
      - Таблица П.2.1. Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т. д.), определяется по формуле П.2.1:
      - (П.2.1)
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи вместимостью
      - 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка рассчитывается по формуле П.2.2:
      - , (П.2.2)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле П.2.3:
      - (П.2.3.)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м.;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса,
      - принимаемая с учетом запаса в 0,5м. Равна 43,8 м.
      - Принимается использование башенного крана Башенный кран linden Comansa
      - 10LC140. Данные представлены в таблице П.2.2.
      - Таблица П.2.2.
      - Характеристики башенного крана linden Comansa10LC140.
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Эксплуатационная производительность башенного крана определяется по формуле
      - П.2.4:
      - , (П.2.4)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем м 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле П.2.5:
      - (П.2.5)
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем
      - равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле П.2.6:
      - , (П.2.6)
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле равняется:
      - Длительность рабочего цикла по формуле равняется:
      - Эксплуатационная производительность крана составляет:
      - Установка башенного крана у объекта производится исходя из необходимости
      - соблюдения безопасного расстояния между зданием и крюком. Производится расчет на
      - рабочую зону крана и опасную зону работы крана. Поперечная привязка стационарного
      - приставного крана определяется по формуле П.2.7:
      - , (П.2.7)
      - где B – минимальное расстояние от оси подкрановых путей до наружной грани
      - сооружения;
      - – радиус поворотной платформы (или другой выступающей части крана), равное
      - 9 м;
      - – безопасное расстояние – минимально допустимое расстояние от выступающей
      - части крана до габарита строения (принимается не менее 0,4 м при высоте объекта более 2 м
      - согласно СП 49.13330.2010).
      - Монтажная зона – пространство с возможным падением груза при установке и
      - закреплении элементов, определяется в соответствии с СП 49.13330.2010.
      - Для здания выше 20 м монтажная зона составляет 10 м. Рабочая зона крана
      - определяется радиусом стрелы (максимальным вылетом). Радиус опасной зоны башенного
      - крана определяется по формуле П.2.8:
      - , (П.2.8)
      - где
      - – рабочий радиус башенного крана, равный 60 м.;
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (при высоте
      - здания более 20 м принимает 10 м согласно СП 49.13330.2010).
      - Расчет типового перекрытия:
      - Толщина перекрытия: 200 мм;
      - Диаметр фоновой арматуры 20 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 60 мин;
      - Результаты расчета приведены на рис. 1.
      - Рис. 1 Результаты расчета типового перекрытия
      - в результате расчета температура продольных стержней арматуры с
      - обогреваемой стороны составляет 695,06 °С, что превышает допустимое значение 600 °С
      - согласно п. 12.3 МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости
      - предусматривается использование огнезащиты.
      - 0Расчет стены лестнично-лифтового узла:
      - Толщина стены - 200 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 120 мин;
      - Диаметр фоновой арматуры – 16 мм;
      - Результаты расчета приведены на рис. 2.
      - Рис.2 Результаты расчета стены лестнично-лифтового узла
      - в результате расчета температура продольных стержней с обогреваемой
      - стороны составляет 795,32 °С, что превышает допустимые значения 600 °С, согласно п. 12.3
      - МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости предусматривается
      - использование огнезащиты.
      - К опасным факторам пожара (далее ОФП) относятся высокая температура, дым,
      - токсичные продукты горения, снижение содержания кислорода, лучистый тепловой поток.
      - Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время
      - достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте
      - 1,7 м от пола (средний рост человека). Предельно допустимые значения по каждому из
      - опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70 °C; по тепловому
      - потоку - 1400 Вт/м2; по пониженному содержанию О2 - 0,226 кг/м3; по концентрации СО
      - – 0,0016 кг/м3 по концентрации CO2 - 0,11 кг/м3.
      - Моделирование изменения температуры в пределах типового этажа представлено на
      - рис. 3.
      - Рис. 3 Моделирование изменения температуры
      - Далее необходимо произвести расчет времени эвакуации в ПО Pathfinder, чтобы
      - сравнить полученные данные с расчетом из ПО Pyrosim.
      - На рис. 4 представлена расчетная схема типового этажа для расчета времени
      - эвакуации в ПО Pathfinder и график изменения количество агентов по времени.
      - Рис. 4 Расчетная схема типового этажа и график изменения количества агентов
      - Время эвакуации составило 110,75 сек с учетом начальной задержки 90 с.
      - В помещении с очагом пожара температура в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 28°C, у эвакуационного выхода 22°C. Критическое значение - 70°C.
      - В помещении с очагом пожара концентрация кислорода в момент эвакуации (110,75с)
      - достигла 0,250 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,268 кг/м³. Критическое значение - 0,226
      - кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация монооксида углерода в момент
      - эвакуации (110,75с) достигла 0,00007 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,00005 кг/м³.
      - Критическое значение - 0,0016 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация диоксида углерода в момент эвакуации
      - (110,75с) достигла 0,002 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,001 кг/м³. Критическое
      - значение - 0,11 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара тепловой поток в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 0,7 кВт/м², у эвакуационного выхода 0,008 кВт/м². Критическое значение – 1,4 кВт/м².
      - эвакуация из здания завершилась до наступления ОФП.
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где q – нагрузка на поверхность земли (q = 1000 кг/м3);
      - ρ – объемный вес грунта (
      - y – расстояние от поверхности засыпки до расчетной точки, (8,4, м);
      - λa
      - – коэффициент активного давления (λa
      - = 0,333);
      - Тогда нормативные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для
      - верхней и нижней точек стены определяются по формулам
      - Расчетное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где aн
      - – нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала, кг/м2;
      - γf
      - – коэффициент надежности по нагрузке.
      - Тогда расчетные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для верхней
      - и нижней точек стены определяются по формулам
      - Климатический район строительства определяется на основании технического задания.
      - Проектируемое здание находится в г. Санкт-Петербург (III снеговой район).
      - Расчетная нагрузка (кг/м2)
      - от веса снегового покрова в зданиях без фонарей находится
      - согласно пункту 10.1 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»:
      - где
      - – коэффициент надежности по нагрузке;
      - – нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
      - где
      - – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием
      - ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 СП 20.133330.2016
      - «Нагрузки и воздействия»;
      - – термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
      - µ = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к
      - снеговой нагрузке на покрытие, при уклоне ≤30 градусов,
      - = 1;
      - Sg=
      - 1,5 кН/м2
      - = 153 кг/м2
      - - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
      - горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 СП 20.13330.2016
      - «Нагрузки и воздействия» (таблица 10.1);
      - – коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимается равным 1,4;
      - В соответствии c приложением Б.13 СП 20.13330.2016 снеговую нагрузку на покрытие
      - возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке.
      - Рис. Расчетная схема для снегового мешка
      - но не более 3.
      - Т.к. высота парапета составляет 1,2 м, то
      - Коэффициент µ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей
      - вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам, постоянный в пределах
      - указанной зоны (в соответствии с п. Б.14 СП 20.13330.2016), следует принимать равным:
      - 1,0 при d ≤ 1,5 м;
      - при d>1,5 м,
      - но не менее 1,0 и не более:
      - 2,5 при 10 ˂ d ≤ 15 м;
      - b1=2h, но не более 2d.
      - Находим значение коэффициента
      - :
      - Схема распределения повышенной нагрузки вокруг выступающих элементов кровли
      - приведена на рисунке.
      - Рис. Распределение нагрузки от снегового мешка вокруг вентканалов и лифтовой
      - шахты
      - Снеговая нагрузка от снегового мешка вокруг выступающих частей лестничных клеток
      - и лифта составит:
      - Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
      - − Основной тип ветровой нагрузки (см. раздел 11.1 СП 20.13330.2016);
      - − Пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы
      - ограждения и элементы их крепления (см. раздел 11.2 СП 20.13330.2016);
      - Определяется по техническому заданию и зависит от расположения места
      - строительства. Значение основной ветровой нагрузки найдем согласно разделу 11.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение основной ветровой
      - нагрузки вычисляется по формуле согласно формуле 11.1 СП 20.13330.2016:
      - =
      - +
      - ;
      - где средняя (статическая) составляющая
      - определяется как
      - =
      - ∙
      - ∙
      - ;
      - где
      - - нормативное значение ветрового давления, определяемое в зависимости от
      - ветрового района. По таблице 11.1 СП 20.13330.2016 для II ветрового района
      - = 0,30 кПа =
      - 30 кгс/м.
      - – эквивалентная высота. В соответствии с пунктом 11.1.5
      - где
      - – высота от поверхности земли;
      - (
      - ) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте
      - , при типе
      - местности С согласно табл. 11.2
      - (
      - ) = 0,8.
      - с – аэродинамический коэффициент, согласно прил. В 1.2 к СП 20.13330.2016, с = 0,8
      - для наветренной стороны и с = 0,8 для подветренной стороны с = −0,5.
      - Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2".
      - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки представлены в таблице и в таблице . Расчет
      - ветрового воздействия в зависимости от высоты представлен в таблице .
      - Поверхность Наветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 46,2 м
      - 0 0,197 0,276
      - 4,2 0,202 0,283
      - 8,4 0,202 0,283
      - 12,6 0,202 0,283
      - 16,8 0,202 0,283
      - 21 0,202 0,283
      - 25,2 0,202 0,283
      - 29,4 0,202 0,283
      - 33,6 0,202 0,283
      - 37,8 0,202 0,283
      - 42 0,202 0,283
      - Поверхность Подветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 42 м
      - 0 -0,123 -0,172
      - 4,2 -0,127 -0,177
      - 8,4 -0,127 -0,177
      - 12,6 -0,127 -0,177
      - 16,8 -0,127 -0,177
      - 21 -0,127 -0,177
      - 25,2 -0,127 -0,177
      - 29,4 -0,127 -0,177
      - 33,6 -0,127 -0,177
      - 37,8 -0,127 -0,177
      - 42 -0,127 -0,177
      - Расчет выполнен по СП 24.13330.2011
      - Тип сваи - Буровые сваи
      - Коэффициент условий работы сваи в грунте
      - = 1
      - Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
      - = 1
      - Сечение
      - D = 800 мм
      - Глубина погружения нижнего конца сваи H = 15
      - Глубина котлована hк
      - = 9 м
      - Наименовани
      - е
      - Толщи
      - на
      - слоя
      - Тип
      - грунта
      - Разновидн
      - ость песка
      - Показат
      - ель
      - текучест
      - и IL
      - Удельн
      - ый вес
      - Угол
      - внутренн
      - его
      - трения
      - Коэффици
      - ент
      - пористост
      - и
      - Коэффици
      - ент
      - условий
      - работы
      - грунта на
      - боковой
      - поверхнос
      - ти
      - м Т/м3
      - град
      - Насыпной
      - грунт
      - 0,6 песчаны
      - й
      - крупный 19 0 1,076 1
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластич
      - ных
      - 15,4 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 18,3 10 1,076 1
      - Суглинки
      - тугопластичн
      - ые с
      - 18 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 20,6 18 0,629 1
      - прослоями
      - полутвердых
      - Суглинок
      - тугопластичн
      - ый
      - 11 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 19 14 0,798 1
      - Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd
      - 3708,336 кН
      - Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu
      - 1583,363 кН
      - Для получения армирования при расчёте по материалу свая была смоделирована на
      - расстояние l1
      - – расчётную длину сваи.
      - В соответствии СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты» п 7.1.8 при расчёте свай всех
      - видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко
      - защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1,
      - определяемом по формуле:
      - где
      - - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта,
      - м;
      - - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле:
      - где
      - – коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида
      - грунта, окружающего сваю, по табл. В.1.СП 24.13330.2011 для суглинков тугопластичных:
      - = 12000
      - (1200
      - )-путем интерполяции
      - – коэффициент условий работы,
      - = 1;
      - – модуль упругости материала сваи,
      - = 30000000кПа (
      - ) ;
      - – момент инерции поперечного сечения сваи:
      - – условная ширина сваи, м, принимаемая по формуле:
      - где
      - – наружный диаметр круглого, или сторона квадратного, или сторона
      - прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки,
      - = 0,8 м;
      - Полученная расчетная длина сваи будет использоваться при расчете модели в
      - программном комплексе SCAD – свая будет смоделирована в качестве круглой колонны
      - высотой 4,5 м.
      - Коэффициент надежности по ответственности gn
      - = 1,1
      - Площадка приложения нагрузки расположена внутри элемента
      - a = 0,8 м
      - b = 0,8 м
      - Рабочая высота сечения для продольной арматуры
      - вдоль оси X - 0,54 м
      - вдоль оси Y - 0,54 м
      - Вид бетона: Тяжелый
      - Класс бетона: B40
      - gb1
      - учет нагрузок длительного действия 0,9
      - gb2
      - учет характера разрушения 1
      - gb3
      - учет вертикального положения при бетонировании 1
      - gb4
      - учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур 1
      - P Mx
      - My
      - Т Т*м Т*м
      - 1 576 0 10,606
      - Класс арматуры: A500
      - Диаметр 12 мм
      - Приближение к зоне приложения нагрузки 0,25 м
      - Расстояние между стержнями в ряду 0,1 м
      - Число стержней в ряду 26
      - Расстояние между рядами 0,1 м
      - Число рядов стержней 26
      - P = 576 Т
      - Mx
      - = 0 Т*м
      - My
      - = 10,606 Т*м
      - п. 6.2.50 прочность на продавливание
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой при действии
      - сосредоточенной силы и
      - изгибающего момента с вектором
      - вдоль оси Y
      - 0,892
      - пп. 6.2.48,6.2.47 прочность на продавливание от
      - действия сосредоточенной силы
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой за границей расположения
      - поперечной арматуры
      - 0,944
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице П.2.1.
      - Таблица П.2.1. Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т. д.), определяется по формуле П.2.1:
      - (П.2.1)
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи вместимостью
      - 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка рассчитывается по формуле П.2.2:
      - , (П.2.2)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле П.2.3:
      - (П.2.3.)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м.;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса,
      - принимаемая с учетом запаса в 0,5м. Равна 43,8 м.
      - Принимается использование башенного крана Башенный кран linden Comansa
      - 10LC140. Данные представлены в таблице П.2.2.
      - Таблица П.2.2.
      - Характеристики башенного крана linden Comansa10LC140.
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Эксплуатационная производительность башенного крана определяется по формуле
      - П.2.4:
      - , (П.2.4)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем м 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле П.2.5:
      - (П.2.5)
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем
      - равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле П.2.6:
      - , (П.2.6)
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле равняется:
      - Длительность рабочего цикла по формуле равняется:
      - Эксплуатационная производительность крана составляет:
      - Установка башенного крана у объекта производится исходя из необходимости
      - соблюдения безопасного расстояния между зданием и крюком. Производится расчет на
      - рабочую зону крана и опасную зону работы крана. Поперечная привязка стационарного
      - приставного крана определяется по формуле П.2.7:
      - , (П.2.7)
      - где B – минимальное расстояние от оси подкрановых путей до наружной грани
      - сооружения;
      - – радиус поворотной платформы (или другой выступающей части крана), равное
      - 9 м;
      - – безопасное расстояние – минимально допустимое расстояние от выступающей
      - части крана до габарита строения (принимается не менее 0,4 м при высоте объекта более 2 м
      - согласно СП 49.13330.2010).
      - Монтажная зона – пространство с возможным падением груза при установке и
      - закреплении элементов, определяется в соответствии с СП 49.13330.2010.
      - Для здания выше 20 м монтажная зона составляет 10 м. Рабочая зона крана
      - определяется радиусом стрелы (максимальным вылетом). Радиус опасной зоны башенного
      - крана определяется по формуле П.2.8:
      - , (П.2.8)
      - где
      - – рабочий радиус башенного крана, равный 60 м.;
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (при высоте
      - здания более 20 м принимает 10 м согласно СП 49.13330.2010).
      - Расчет типового перекрытия:
      - Толщина перекрытия: 200 мм;
      - Диаметр фоновой арматуры 20 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 60 мин;
      - Результаты расчета приведены на рис. 1.
      - Рис. 1 Результаты расчета типового перекрытия
      - в результате расчета температура продольных стержней арматуры с
      - обогреваемой стороны составляет 695,06 °С, что превышает допустимое значение 600 °С
      - согласно п. 12.3 МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости
      - предусматривается использование огнезащиты.
      - 0Расчет стены лестнично-лифтового узла:
      - Толщина стены - 200 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 120 мин;
      - Диаметр фоновой арматуры – 16 мм;
      - Результаты расчета приведены на рис. 2.
      - Рис.2 Результаты расчета стены лестнично-лифтового узла
      - в результате расчета температура продольных стержней с обогреваемой
      - стороны составляет 795,32 °С, что превышает допустимые значения 600 °С, согласно п. 12.3
      - МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости предусматривается
      - использование огнезащиты.
      - К опасным факторам пожара (далее ОФП) относятся высокая температура, дым,
      - токсичные продукты горения, снижение содержания кислорода, лучистый тепловой поток.
      - Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время
      - достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте
      - 1,7 м от пола (средний рост человека). Предельно допустимые значения по каждому из
      - опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70 °C; по тепловому
      - потоку - 1400 Вт/м2; по пониженному содержанию О2 - 0,226 кг/м3; по концентрации СО
      - – 0,0016 кг/м3 по концентрации CO2 - 0,11 кг/м3.
      - Моделирование изменения температуры в пределах типового этажа представлено на
      - рис. 3.
      - Рис. 3 Моделирование изменения температуры
      - Далее необходимо произвести расчет времени эвакуации в ПО Pathfinder, чтобы
      - сравнить полученные данные с расчетом из ПО Pyrosim.
      - На рис. 4 представлена расчетная схема типового этажа для расчета времени
      - эвакуации в ПО Pathfinder и график изменения количество агентов по времени.
      - Рис. 4 Расчетная схема типового этажа и график изменения количества агентов
      - Время эвакуации составило 110,75 сек с учетом начальной задержки 90 с.
      - В помещении с очагом пожара температура в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 28°C, у эвакуационного выхода 22°C. Критическое значение - 70°C.
      - В помещении с очагом пожара концентрация кислорода в момент эвакуации (110,75с)
      - достигла 0,250 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,268 кг/м³. Критическое значение - 0,226
      - кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация монооксида углерода в момент
      - эвакуации (110,75с) достигла 0,00007 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,00005 кг/м³.
      - Критическое значение - 0,0016 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация диоксида углерода в момент эвакуации
      - (110,75с) достигла 0,002 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,001 кг/м³. Критическое
      - значение - 0,11 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара тепловой поток в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 0,7 кВт/м², у эвакуационного выхода 0,008 кВт/м². Критическое значение – 1,4 кВт/м².
      - эвакуация из здания завершилась до наступления ОФП.
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где q – нагрузка на поверхность земли (q = 1000 кг/м3);
      - ρ – объемный вес грунта (
      - y – расстояние от поверхности засыпки до расчетной точки, (8,4, м);
      - λa
      - – коэффициент активного давления (λa
      - = 0,333);
      - Тогда нормативные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для
      - верхней и нижней точек стены определяются по формулам
      - Расчетное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где aн
      - – нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала, кг/м2;
      - γf
      - – коэффициент надежности по нагрузке.
      - Тогда расчетные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для верхней
      - и нижней точек стены определяются по формулам
      - Климатический район строительства определяется на основании технического задания.
      - Проектируемое здание находится в г. Санкт-Петербург (III снеговой район).
      - Расчетная нагрузка (кг/м2)
      - от веса снегового покрова в зданиях без фонарей находится
      - согласно пункту 10.1 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»:
      - где
      - – коэффициент надежности по нагрузке;
      - – нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
      - где
      - – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием
      - ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 СП 20.133330.2016
      - «Нагрузки и воздействия»;
      - – термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
      - µ = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к
      - снеговой нагрузке на покрытие, при уклоне ≤30 градусов,
      - = 1;
      - Sg=
      - 1,5 кН/м2
      - = 153 кг/м2
      - - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
      - горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 СП 20.13330.2016
      - «Нагрузки и воздействия» (таблица 10.1);
      - – коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимается равным 1,4;
      - В соответствии c приложением Б.13 СП 20.13330.2016 снеговую нагрузку на покрытие
      - возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке.
      - Рис. Расчетная схема для снегового мешка
      - но не более 3.
      - Т.к. высота парапета составляет 1,2 м, то
      - Коэффициент µ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей
      - вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам, постоянный в пределах
      - указанной зоны (в соответствии с п. Б.14 СП 20.13330.2016), следует принимать равным:
      - 1,0 при d ≤ 1,5 м;
      - при d>1,5 м,
      - но не менее 1,0 и не более:
      - 2,5 при 10 ˂ d ≤ 15 м;
      - b1=2h, но не более 2d.
      - Находим значение коэффициента
      - :
      - Схема распределения повышенной нагрузки вокруг выступающих элементов кровли
      - приведена на рисунке.
      - Рис. Распределение нагрузки от снегового мешка вокруг вентканалов и лифтовой
      - шахты
      - Снеговая нагрузка от снегового мешка вокруг выступающих частей лестничных клеток
      - и лифта составит:
      - Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
      - − Основной тип ветровой нагрузки (см. раздел 11.1 СП 20.13330.2016);
      - − Пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы
      - ограждения и элементы их крепления (см. раздел 11.2 СП 20.13330.2016);
      - Определяется по техническому заданию и зависит от расположения места
      - строительства. Значение основной ветровой нагрузки найдем согласно разделу 11.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение основной ветровой
      - нагрузки вычисляется по формуле согласно формуле 11.1 СП 20.13330.2016:
      - =
      - +
      - ;
      - где средняя (статическая) составляющая
      - определяется как
      - =
      - ∙
      - ∙
      - ;
      - где
      - - нормативное значение ветрового давления, определяемое в зависимости от
      - ветрового района. По таблице 11.1 СП 20.13330.2016 для II ветрового района
      - = 0,30 кПа =
      - 30 кгс/м.
      - – эквивалентная высота. В соответствии с пунктом 11.1.5
      - где
      - – высота от поверхности земли;
      - (
      - ) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте
      - , при типе
      - местности С согласно табл. 11.2
      - (
      - ) = 0,8.
      - с – аэродинамический коэффициент, согласно прил. В 1.2 к СП 20.13330.2016, с = 0,8
      - для наветренной стороны и с = 0,8 для подветренной стороны с = −0,5.
      - Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2".
      - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки представлены в таблице и в таблице . Расчет
      - ветрового воздействия в зависимости от высоты представлен в таблице .
      - Поверхность Наветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 46,2 м
      - 0 0,197 0,276
      - 4,2 0,202 0,283
      - 8,4 0,202 0,283
      - 12,6 0,202 0,283
      - 16,8 0,202 0,283
      - 21 0,202 0,283
      - 25,2 0,202 0,283
      - 29,4 0,202 0,283
      - 33,6 0,202 0,283
      - 37,8 0,202 0,283
      - 42 0,202 0,283
      - Поверхность Подветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 42 м
      - 0 -0,123 -0,172
      - 4,2 -0,127 -0,177
      - 8,4 -0,127 -0,177
      - 12,6 -0,127 -0,177
      - 16,8 -0,127 -0,177
      - 21 -0,127 -0,177
      - 25,2 -0,127 -0,177
      - 29,4 -0,127 -0,177
      - 33,6 -0,127 -0,177
      - 37,8 -0,127 -0,177
      - 42 -0,127 -0,177
      - Расчет выполнен по СП 24.13330.2011
      - Тип сваи - Буровые сваи
      - Коэффициент условий работы сваи в грунте
      - = 1
      - Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
      - = 1
      - Сечение
      - D = 800 мм
      - Глубина погружения нижнего конца сваи H = 15
      - Глубина котлована hк
      - = 9 м
      - Наименовани
      - е
      - Толщи
      - на
      - слоя
      - Тип
      - грунта
      - Разновидн
      - ость песка
      - Показат
      - ель
      - текучест
      - и IL
      - Удельн
      - ый вес
      - Угол
      - внутренн
      - его
      - трения
      - Коэффици
      - ент
      - пористост
      - и
      - Коэффици
      - ент
      - условий
      - работы
      - грунта на
      - боковой
      - поверхнос
      - ти
      - м Т/м3
      - град
      - Насыпной
      - грунт
      - 0,6 песчаны
      - й
      - крупный 19 0 1,076 1
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластич
      - ных
      - 15,4 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 18,3 10 1,076 1
      - Суглинки
      - тугопластичн
      - ые с
      - 18 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 20,6 18 0,629 1
      - прослоями
      - полутвердых
      - Суглинок
      - тугопластичн
      - ый
      - 11 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 19 14 0,798 1
      - Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd
      - 3708,336 кН
      - Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu
      - 1583,363 кН
      - Для получения армирования при расчёте по материалу свая была смоделирована на
      - расстояние l1
      - – расчётную длину сваи.
      - В соответствии СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты» п 7.1.8 при расчёте свай всех
      - видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко
      - защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1,
      - определяемом по формуле:
      - где
      - - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта,
      - м;
      - - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле:
      - где
      - – коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида
      - грунта, окружающего сваю, по табл. В.1.СП 24.13330.2011 для суглинков тугопластичных:
      - = 12000
      - (1200
      - )-путем интерполяции
      - – коэффициент условий работы,
      - = 1;
      - – модуль упругости материала сваи,
      - = 30000000кПа (
      - ) ;
      - – момент инерции поперечного сечения сваи:
      - – условная ширина сваи, м, принимаемая по формуле:
      - где
      - – наружный диаметр круглого, или сторона квадратного, или сторона
      - прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки,
      - = 0,8 м;
      - Полученная расчетная длина сваи будет использоваться при расчете модели в
      - программном комплексе SCAD – свая будет смоделирована в качестве круглой колонны
      - высотой 4,5 м.
      - Коэффициент надежности по ответственности gn
      - = 1,1
      - Площадка приложения нагрузки расположена внутри элемента
      - a = 0,8 м
      - b = 0,8 м
      - Рабочая высота сечения для продольной арматуры
      - вдоль оси X - 0,54 м
      - вдоль оси Y - 0,54 м
      - Вид бетона: Тяжелый
      - Класс бетона: B40
      - gb1
      - учет нагрузок длительного действия 0,9
      - gb2
      - учет характера разрушения 1
      - gb3
      - учет вертикального положения при бетонировании 1
      - gb4
      - учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур 1
      - P Mx
      - My
      - Т Т*м Т*м
      - 1 576 0 10,606
      - Класс арматуры: A500
      - Диаметр 12 мм
      - Приближение к зоне приложения нагрузки 0,25 м
      - Расстояние между стержнями в ряду 0,1 м
      - Число стержней в ряду 26
      - Расстояние между рядами 0,1 м
      - Число рядов стержней 26
      - P = 576 Т
      - Mx
      - = 0 Т*м
      - My
      - = 10,606 Т*м
      - п. 6.2.50 прочность на продавливание
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой при действии
      - сосредоточенной силы и
      - изгибающего момента с вектором
      - вдоль оси Y
      - 0,892
      - пп. 6.2.48,6.2.47 прочность на продавливание от
      - действия сосредоточенной силы
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой за границей расположения
      - поперечной арматуры
      - 0,944
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице П.2.1.
      - Таблица П.2.1. Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т. д.), определяется по формуле П.2.1:
      - (П.2.1)
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи вместимостью
      - 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка рассчитывается по формуле П.2.2:
      - , (П.2.2)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле П.2.3:
      - (П.2.3.)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м.;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса,
      - принимаемая с учетом запаса в 0,5м. Равна 43,8 м.
      - Принимается использование башенного крана Башенный кран linden Comansa
      - 10LC140. Данные представлены в таблице П.2.2.
      - Таблица П.2.2.
      - Характеристики башенного крана linden Comansa10LC140.
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Эксплуатационная производительность башенного крана определяется по формуле
      - П.2.4:
      - , (П.2.4)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем м 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле П.2.5:
      - (П.2.5)
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем
      - равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле П.2.6:
      - , (П.2.6)
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле равняется:
      - Длительность рабочего цикла по формуле равняется:
      - Эксплуатационная производительность крана составляет:
      - Установка башенного крана у объекта производится исходя из необходимости
      - соблюдения безопасного расстояния между зданием и крюком. Производится расчет на
      - рабочую зону крана и опасную зону работы крана. Поперечная привязка стационарного
      - приставного крана определяется по формуле П.2.7:
      - , (П.2.7)
      - где B – минимальное расстояние от оси подкрановых путей до наружной грани
      - сооружения;
      - – радиус поворотной платформы (или другой выступающей части крана), равное
      - 9 м;
      - – безопасное расстояние – минимально допустимое расстояние от выступающей
      - части крана до габарита строения (принимается не менее 0,4 м при высоте объекта более 2 м
      - согласно СП 49.13330.2010).
      - Монтажная зона – пространство с возможным падением груза при установке и
      - закреплении элементов, определяется в соответствии с СП 49.13330.2010.
      - Для здания выше 20 м монтажная зона составляет 10 м. Рабочая зона крана
      - определяется радиусом стрелы (максимальным вылетом). Радиус опасной зоны башенного
      - крана определяется по формуле П.2.8:
      - , (П.2.8)
      - где
      - – рабочий радиус башенного крана, равный 60 м.;
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (при высоте
      - здания более 20 м принимает 10 м согласно СП 49.13330.2010).
      - Расчет типового перекрытия:
      - Толщина перекрытия: 200 мм;
      - Диаметр фоновой арматуры 20 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 60 мин;
      - Результаты расчета приведены на рис. 1.
      - Рис. 1 Результаты расчета типового перекрытия
      - в результате расчета температура продольных стержней арматуры с
      - обогреваемой стороны составляет 695,06 °С, что превышает допустимое значение 600 °С
      - согласно п. 12.3 МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости
      - предусматривается использование огнезащиты.
      - 0Расчет стены лестнично-лифтового узла:
      - Толщина стены - 200 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 120 мин;
      - Диаметр фоновой арматуры – 16 мм;
      - Результаты расчета приведены на рис. 2.
      - Рис.2 Результаты расчета стены лестнично-лифтового узла
      - в результате расчета температура продольных стержней с обогреваемой
      - стороны составляет 795,32 °С, что превышает допустимые значения 600 °С, согласно п. 12.3
      - МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости предусматривается
      - использование огнезащиты.
      - К опасным факторам пожара (далее ОФП) относятся высокая температура, дым,
      - токсичные продукты горения, снижение содержания кислорода, лучистый тепловой поток.
      - Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время
      - достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте
      - 1,7 м от пола (средний рост человека). Предельно допустимые значения по каждому из
      - опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70 °C; по тепловому
      - потоку - 1400 Вт/м2; по пониженному содержанию О2 - 0,226 кг/м3; по концентрации СО
      - – 0,0016 кг/м3 по концентрации CO2 - 0,11 кг/м3.
      - Моделирование изменения температуры в пределах типового этажа представлено на
      - рис. 3.
      - Рис. 3 Моделирование изменения температуры
      - Далее необходимо произвести расчет времени эвакуации в ПО Pathfinder, чтобы
      - сравнить полученные данные с расчетом из ПО Pyrosim.
      - На рис. 4 представлена расчетная схема типового этажа для расчета времени
      - эвакуации в ПО Pathfinder и график изменения количество агентов по времени.
      - Рис. 4 Расчетная схема типового этажа и график изменения количества агентов
      - Время эвакуации составило 110,75 сек с учетом начальной задержки 90 с.
      - В помещении с очагом пожара температура в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 28°C, у эвакуационного выхода 22°C. Критическое значение - 70°C.
      - В помещении с очагом пожара концентрация кислорода в момент эвакуации (110,75с)
      - достигла 0,250 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,268 кг/м³. Критическое значение - 0,226
      - кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация монооксида углерода в момент
      - эвакуации (110,75с) достигла 0,00007 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,00005 кг/м³.
      - Критическое значение - 0,0016 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация диоксида углерода в момент эвакуации
      - (110,75с) достигла 0,002 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,001 кг/м³. Критическое
      - значение - 0,11 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара тепловой поток в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 0,7 кВт/м², у эвакуационного выхода 0,008 кВт/м². Критическое значение – 1,4 кВт/м².
      - эвакуация из здания завершилась до наступления ОФП.
c98403945ee46b54fb49c00c1c51e1b8edf6835931c588dbf526489b7e0dd84d.pdf
267de7b5514408cdccb24696d08b1bdadb5c1e2a095337e374ca2871c3a88724.pdf
- 7c0d5fe77dd1b01b805f1b898b8c1cc31b6624a72a80f96248c729d6f83dbda1.pdf
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где q – нагрузка на поверхность земли (q = 1000 кг/м3);
      - ρ – объемный вес грунта (
      - y – расстояние от поверхности засыпки до расчетной точки, (8,4, м);
      - λa
      - – коэффициент активного давления (λa
      - = 0,333);
      - Тогда нормативные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для
      - верхней и нижней точек стены определяются по формулам
      - Расчетное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где aн
      - – нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала, кг/м2;
      - γf
      - – коэффициент надежности по нагрузке.
      - Тогда расчетные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для верхней
      - и нижней точек стены определяются по формулам
      - Климатический район строительства определяется на основании технического задания.
      - Проектируемое здание находится в г. Санкт-Петербург (III снеговой район).
      - Расчетная нагрузка (кг/м2)
      - от веса снегового покрова в зданиях без фонарей находится
      - согласно пункту 10.1 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»:
      - где
      - – коэффициент надежности по нагрузке;
      - – нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
      - где
      - – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием
      - ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 СП 20.133330.2016
      - «Нагрузки и воздействия»;
      - – термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
      - µ = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к
      - снеговой нагрузке на покрытие, при уклоне ≤30 градусов,
      - = 1;
      - Sg=
      - 1,5 кН/м2
      - = 153 кг/м2
      - - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
      - горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 СП 20.13330.2016
      - «Нагрузки и воздействия» (таблица 10.1);
      - – коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимается равным 1,4;
      - В соответствии c приложением Б.13 СП 20.13330.2016 снеговую нагрузку на покрытие
      - возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке.
      - Рис. Расчетная схема для снегового мешка
      - но не более 3.
      - Т.к. высота парапета составляет 1,2 м, то
      - Коэффициент µ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей
      - вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам, постоянный в пределах
      - указанной зоны (в соответствии с п. Б.14 СП 20.13330.2016), следует принимать равным:
      - 1,0 при d ≤ 1,5 м;
      - при d>1,5 м,
      - но не менее 1,0 и не более:
      - 2,5 при 10 ˂ d ≤ 15 м;
      - b1=2h, но не более 2d.
      - Находим значение коэффициента
      - :
      - Схема распределения повышенной нагрузки вокруг выступающих элементов кровли
      - приведена на рисунке.
      - Рис. Распределение нагрузки от снегового мешка вокруг вентканалов и лифтовой
      - шахты
      - Снеговая нагрузка от снегового мешка вокруг выступающих частей лестничных клеток
      - и лифта составит:
      - Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
      - − Основной тип ветровой нагрузки (см. раздел 11.1 СП 20.13330.2016);
      - − Пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы
      - ограждения и элементы их крепления (см. раздел 11.2 СП 20.13330.2016);
      - Определяется по техническому заданию и зависит от расположения места
      - строительства. Значение основной ветровой нагрузки найдем согласно разделу 11.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение основной ветровой
      - нагрузки вычисляется по формуле согласно формуле 11.1 СП 20.13330.2016:
      - =
      - +
      - ;
      - где средняя (статическая) составляющая
      - определяется как
      - =
      - ∙
      - ∙
      - ;
      - где
      - - нормативное значение ветрового давления, определяемое в зависимости от
      - ветрового района. По таблице 11.1 СП 20.13330.2016 для II ветрового района
      - = 0,30 кПа =
      - 30 кгс/м.
      - – эквивалентная высота. В соответствии с пунктом 11.1.5
      - где
      - – высота от поверхности земли;
      - (
      - ) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте
      - , при типе
      - местности С согласно табл. 11.2
      - (
      - ) = 0,8.
      - с – аэродинамический коэффициент, согласно прил. В 1.2 к СП 20.13330.2016, с = 0,8
      - для наветренной стороны и с = 0,8 для подветренной стороны с = −0,5.
      - Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2".
      - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки представлены в таблице и в таблице . Расчет
      - ветрового воздействия в зависимости от высоты представлен в таблице .
      - Поверхность Наветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 46,2 м
      - 0 0,197 0,276
      - 4,2 0,202 0,283
      - 8,4 0,202 0,283
      - 12,6 0,202 0,283
      - 16,8 0,202 0,283
      - 21 0,202 0,283
      - 25,2 0,202 0,283
      - 29,4 0,202 0,283
      - 33,6 0,202 0,283
      - 37,8 0,202 0,283
      - 42 0,202 0,283
      - Поверхность Подветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 42 м
      - 0 -0,123 -0,172
      - 4,2 -0,127 -0,177
      - 8,4 -0,127 -0,177
      - 12,6 -0,127 -0,177
      - 16,8 -0,127 -0,177
      - 21 -0,127 -0,177
      - 25,2 -0,127 -0,177
      - 29,4 -0,127 -0,177
      - 33,6 -0,127 -0,177
      - 37,8 -0,127 -0,177
      - 42 -0,127 -0,177
      - Расчет выполнен по СП 24.13330.2011
      - Тип сваи - Буровые сваи
      - Коэффициент условий работы сваи в грунте
      - = 1
      - Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
      - = 1
      - Сечение
      - D = 800 мм
      - Глубина погружения нижнего конца сваи H = 15
      - Глубина котлована hк
      - = 9 м
      - Наименовани
      - е
      - Толщи
      - на
      - слоя
      - Тип
      - грунта
      - Разновидн
      - ость песка
      - Показат
      - ель
      - текучест
      - и IL
      - Удельн
      - ый вес
      - Угол
      - внутренн
      - его
      - трения
      - Коэффици
      - ент
      - пористост
      - и
      - Коэффици
      - ент
      - условий
      - работы
      - грунта на
      - боковой
      - поверхнос
      - ти
      - м Т/м3
      - град
      - Насыпной
      - грунт
      - 0,6 песчаны
      - й
      - крупный 19 0 1,076 1
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластич
      - ных
      - 15,4 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 18,3 10 1,076 1
      - Суглинки
      - тугопластичн
      - ые с
      - 18 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 20,6 18 0,629 1
      - прослоями
      - полутвердых
      - Суглинок
      - тугопластичн
      - ый
      - 11 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 19 14 0,798 1
      - Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd
      - 3708,336 кН
      - Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu
      - 1583,363 кН
      - Для получения армирования при расчёте по материалу свая была смоделирована на
      - расстояние l1
      - – расчётную длину сваи.
      - В соответствии СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты» п 7.1.8 при расчёте свай всех
      - видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко
      - защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1,
      - определяемом по формуле:
      - где
      - - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта,
      - м;
      - - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле:
      - где
      - – коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида
      - грунта, окружающего сваю, по табл. В.1.СП 24.13330.2011 для суглинков тугопластичных:
      - = 12000
      - (1200
      - )-путем интерполяции
      - – коэффициент условий работы,
      - = 1;
      - – модуль упругости материала сваи,
      - = 30000000кПа (
      - ) ;
      - – момент инерции поперечного сечения сваи:
      - – условная ширина сваи, м, принимаемая по формуле:
      - где
      - – наружный диаметр круглого, или сторона квадратного, или сторона
      - прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки,
      - = 0,8 м;
      - Полученная расчетная длина сваи будет использоваться при расчете модели в
      - программном комплексе SCAD – свая будет смоделирована в качестве круглой колонны
      - высотой 4,5 м.
      - Коэффициент надежности по ответственности gn
      - = 1,1
      - Площадка приложения нагрузки расположена внутри элемента
      - a = 0,8 м
      - b = 0,8 м
      - Рабочая высота сечения для продольной арматуры
      - вдоль оси X - 0,54 м
      - вдоль оси Y - 0,54 м
      - Вид бетона: Тяжелый
      - Класс бетона: B40
      - gb1
      - учет нагрузок длительного действия 0,9
      - gb2
      - учет характера разрушения 1
      - gb3
      - учет вертикального положения при бетонировании 1
      - gb4
      - учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур 1
      - P Mx
      - My
      - Т Т*м Т*м
      - 1 576 0 10,606
      - Класс арматуры: A500
      - Диаметр 12 мм
      - Приближение к зоне приложения нагрузки 0,25 м
      - Расстояние между стержнями в ряду 0,1 м
      - Число стержней в ряду 26
      - Расстояние между рядами 0,1 м
      - Число рядов стержней 26
      - P = 576 Т
      - Mx
      - = 0 Т*м
      - My
      - = 10,606 Т*м
      - п. 6.2.50 прочность на продавливание
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой при действии
      - сосредоточенной силы и
      - изгибающего момента с вектором
      - вдоль оси Y
      - 0,892
      - пп. 6.2.48,6.2.47 прочность на продавливание от
      - действия сосредоточенной силы
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой за границей расположения
      - поперечной арматуры
      - 0,944
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице П.2.1.
      - Таблица П.2.1. Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т. д.), определяется по формуле П.2.1:
      - (П.2.1)
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи вместимостью
      - 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка рассчитывается по формуле П.2.2:
      - , (П.2.2)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле П.2.3:
      - (П.2.3.)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м.;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса,
      - принимаемая с учетом запаса в 0,5м. Равна 43,8 м.
      - Принимается использование башенного крана Башенный кран linden Comansa
      - 10LC140. Данные представлены в таблице П.2.2.
      - Таблица П.2.2.
      - Характеристики башенного крана linden Comansa10LC140.
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Эксплуатационная производительность башенного крана определяется по формуле
      - П.2.4:
      - , (П.2.4)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем м 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле П.2.5:
      - (П.2.5)
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем
      - равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле П.2.6:
      - , (П.2.6)
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле равняется:
      - Длительность рабочего цикла по формуле равняется:
      - Эксплуатационная производительность крана составляет:
      - Установка башенного крана у объекта производится исходя из необходимости
      - соблюдения безопасного расстояния между зданием и крюком. Производится расчет на
      - рабочую зону крана и опасную зону работы крана. Поперечная привязка стационарного
      - приставного крана определяется по формуле П.2.7:
      - , (П.2.7)
      - где B – минимальное расстояние от оси подкрановых путей до наружной грани
      - сооружения;
      - – радиус поворотной платформы (или другой выступающей части крана), равное
      - 9 м;
      - – безопасное расстояние – минимально допустимое расстояние от выступающей
      - части крана до габарита строения (принимается не менее 0,4 м при высоте объекта более 2 м
      - согласно СП 49.13330.2010).
      - Монтажная зона – пространство с возможным падением груза при установке и
      - закреплении элементов, определяется в соответствии с СП 49.13330.2010.
      - Для здания выше 20 м монтажная зона составляет 10 м. Рабочая зона крана
      - определяется радиусом стрелы (максимальным вылетом). Радиус опасной зоны башенного
      - крана определяется по формуле П.2.8:
      - , (П.2.8)
      - где
      - – рабочий радиус башенного крана, равный 60 м.;
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (при высоте
      - здания более 20 м принимает 10 м согласно СП 49.13330.2010).
      - Расчет типового перекрытия:
      - Толщина перекрытия: 200 мм;
      - Диаметр фоновой арматуры 20 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 60 мин;
      - Результаты расчета приведены на рис. 1.
      - Рис. 1 Результаты расчета типового перекрытия
      - в результате расчета температура продольных стержней арматуры с
      - обогреваемой стороны составляет 695,06 °С, что превышает допустимое значение 600 °С
      - согласно п. 12.3 МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости
      - предусматривается использование огнезащиты.
      - 0Расчет стены лестнично-лифтового узла:
      - Толщина стены - 200 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 120 мин;
      - Диаметр фоновой арматуры – 16 мм;
      - Результаты расчета приведены на рис. 2.
      - Рис.2 Результаты расчета стены лестнично-лифтового узла
      - в результате расчета температура продольных стержней с обогреваемой
      - стороны составляет 795,32 °С, что превышает допустимые значения 600 °С, согласно п. 12.3
      - МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости предусматривается
      - использование огнезащиты.
      - К опасным факторам пожара (далее ОФП) относятся высокая температура, дым,
      - токсичные продукты горения, снижение содержания кислорода, лучистый тепловой поток.
      - Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время
      - достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте
      - 1,7 м от пола (средний рост человека). Предельно допустимые значения по каждому из
      - опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70 °C; по тепловому
      - потоку - 1400 Вт/м2; по пониженному содержанию О2 - 0,226 кг/м3; по концентрации СО
      - – 0,0016 кг/м3 по концентрации CO2 - 0,11 кг/м3.
      - Моделирование изменения температуры в пределах типового этажа представлено на
      - рис. 3.
      - Рис. 3 Моделирование изменения температуры
      - Далее необходимо произвести расчет времени эвакуации в ПО Pathfinder, чтобы
      - сравнить полученные данные с расчетом из ПО Pyrosim.
      - На рис. 4 представлена расчетная схема типового этажа для расчета времени
      - эвакуации в ПО Pathfinder и график изменения количество агентов по времени.
      - Рис. 4 Расчетная схема типового этажа и график изменения количества агентов
      - Время эвакуации составило 110,75 сек с учетом начальной задержки 90 с.
      - В помещении с очагом пожара температура в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 28°C, у эвакуационного выхода 22°C. Критическое значение - 70°C.
      - В помещении с очагом пожара концентрация кислорода в момент эвакуации (110,75с)
      - достигла 0,250 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,268 кг/м³. Критическое значение - 0,226
      - кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация монооксида углерода в момент
      - эвакуации (110,75с) достигла 0,00007 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,00005 кг/м³.
      - Критическое значение - 0,0016 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация диоксида углерода в момент эвакуации
      - (110,75с) достигла 0,002 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,001 кг/м³. Критическое
      - значение - 0,11 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара тепловой поток в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 0,7 кВт/м², у эвакуационного выхода 0,008 кВт/м². Критическое значение – 1,4 кВт/м².
      - эвакуация из здания завершилась до наступления ОФП.
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где q – нагрузка на поверхность земли (q = 1000 кг/м3);
      - ρ – объемный вес грунта (
      - y – расстояние от поверхности засыпки до расчетной точки, (8,4, м);
      - λa
      - – коэффициент активного давления (λa
      - = 0,333);
      - Тогда нормативные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для
      - верхней и нижней точек стены определяются по формулам
      - Расчетное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где aн
      - – нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала, кг/м2;
      - γf
      - – коэффициент надежности по нагрузке.
      - Тогда расчетные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для верхней
      - и нижней точек стены определяются по формулам
      - Климатический район строительства определяется на основании технического задания.
      - Проектируемое здание находится в г. Санкт-Петербург (III снеговой район).
      - Расчетная нагрузка (кг/м2)
      - от веса снегового покрова в зданиях без фонарей находится
      - согласно пункту 10.1 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»:
      - где
      - – коэффициент надежности по нагрузке;
      - – нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
      - где
      - – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием
      - ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 СП 20.133330.2016
      - «Нагрузки и воздействия»;
      - – термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
      - µ = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к
      - снеговой нагрузке на покрытие, при уклоне ≤30 градусов,
      - = 1;
      - Sg=
      - 1,5 кН/м2
      - = 153 кг/м2
      - - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
      - горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 СП 20.13330.2016
      - «Нагрузки и воздействия» (таблица 10.1);
      - – коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимается равным 1,4;
      - В соответствии c приложением Б.13 СП 20.13330.2016 снеговую нагрузку на покрытие
      - возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке.
      - Рис. Расчетная схема для снегового мешка
      - но не более 3.
      - Т.к. высота парапета составляет 1,2 м, то
      - Коэффициент µ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей
      - вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам, постоянный в пределах
      - указанной зоны (в соответствии с п. Б.14 СП 20.13330.2016), следует принимать равным:
      - 1,0 при d ≤ 1,5 м;
      - при d>1,5 м,
      - но не менее 1,0 и не более:
      - 2,5 при 10 ˂ d ≤ 15 м;
      - b1=2h, но не более 2d.
      - Находим значение коэффициента
      - :
      - Схема распределения повышенной нагрузки вокруг выступающих элементов кровли
      - приведена на рисунке.
      - Рис. Распределение нагрузки от снегового мешка вокруг вентканалов и лифтовой
      - шахты
      - Снеговая нагрузка от снегового мешка вокруг выступающих частей лестничных клеток
      - и лифта составит:
      - Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
      - − Основной тип ветровой нагрузки (см. раздел 11.1 СП 20.13330.2016);
      - − Пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы
      - ограждения и элементы их крепления (см. раздел 11.2 СП 20.13330.2016);
      - Определяется по техническому заданию и зависит от расположения места
      - строительства. Значение основной ветровой нагрузки найдем согласно разделу 11.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение основной ветровой
      - нагрузки вычисляется по формуле согласно формуле 11.1 СП 20.13330.2016:
      - =
      - +
      - ;
      - где средняя (статическая) составляющая
      - определяется как
      - =
      - ∙
      - ∙
      - ;
      - где
      - - нормативное значение ветрового давления, определяемое в зависимости от
      - ветрового района. По таблице 11.1 СП 20.13330.2016 для II ветрового района
      - = 0,30 кПа =
      - 30 кгс/м.
      - – эквивалентная высота. В соответствии с пунктом 11.1.5
      - где
      - – высота от поверхности земли;
      - (
      - ) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте
      - , при типе
      - местности С согласно табл. 11.2
      - (
      - ) = 0,8.
      - с – аэродинамический коэффициент, согласно прил. В 1.2 к СП 20.13330.2016, с = 0,8
      - для наветренной стороны и с = 0,8 для подветренной стороны с = −0,5.
      - Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2".
      - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки представлены в таблице и в таблице . Расчет
      - ветрового воздействия в зависимости от высоты представлен в таблице .
      - Поверхность Наветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 46,2 м
      - 0 0,197 0,276
      - 4,2 0,202 0,283
      - 8,4 0,202 0,283
      - 12,6 0,202 0,283
      - 16,8 0,202 0,283
      - 21 0,202 0,283
      - 25,2 0,202 0,283
      - 29,4 0,202 0,283
      - 33,6 0,202 0,283
      - 37,8 0,202 0,283
      - 42 0,202 0,283
      - Поверхность Подветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 42 м
      - 0 -0,123 -0,172
      - 4,2 -0,127 -0,177
      - 8,4 -0,127 -0,177
      - 12,6 -0,127 -0,177
      - 16,8 -0,127 -0,177
      - 21 -0,127 -0,177
      - 25,2 -0,127 -0,177
      - 29,4 -0,127 -0,177
      - 33,6 -0,127 -0,177
      - 37,8 -0,127 -0,177
      - 42 -0,127 -0,177
      - Расчет выполнен по СП 24.13330.2011
      - Тип сваи - Буровые сваи
      - Коэффициент условий работы сваи в грунте
      - = 1
      - Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
      - = 1
      - Сечение
      - D = 800 мм
      - Глубина погружения нижнего конца сваи H = 15
      - Глубина котлована hк
      - = 9 м
      - Наименовани
      - е
      - Толщи
      - на
      - слоя
      - Тип
      - грунта
      - Разновидн
      - ость песка
      - Показат
      - ель
      - текучест
      - и IL
      - Удельн
      - ый вес
      - Угол
      - внутренн
      - его
      - трения
      - Коэффици
      - ент
      - пористост
      - и
      - Коэффици
      - ент
      - условий
      - работы
      - грунта на
      - боковой
      - поверхнос
      - ти
      - м Т/м3
      - град
      - Насыпной
      - грунт
      - 0,6 песчаны
      - й
      - крупный 19 0 1,076 1
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластич
      - ных
      - 15,4 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 18,3 10 1,076 1
      - Суглинки
      - тугопластичн
      - ые с
      - 18 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 20,6 18 0,629 1
      - прослоями
      - полутвердых
      - Суглинок
      - тугопластичн
      - ый
      - 11 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 19 14 0,798 1
      - Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd
      - 3708,336 кН
      - Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu
      - 1583,363 кН
      - Для получения армирования при расчёте по материалу свая была смоделирована на
      - расстояние l1
      - – расчётную длину сваи.
      - В соответствии СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты» п 7.1.8 при расчёте свай всех
      - видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко
      - защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1,
      - определяемом по формуле:
      - где
      - - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта,
      - м;
      - - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле:
      - где
      - – коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида
      - грунта, окружающего сваю, по табл. В.1.СП 24.13330.2011 для суглинков тугопластичных:
      - = 12000
      - (1200
      - )-путем интерполяции
      - – коэффициент условий работы,
      - = 1;
      - – модуль упругости материала сваи,
      - = 30000000кПа (
      - ) ;
      - – момент инерции поперечного сечения сваи:
      - – условная ширина сваи, м, принимаемая по формуле:
      - где
      - – наружный диаметр круглого, или сторона квадратного, или сторона
      - прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки,
      - = 0,8 м;
      - Полученная расчетная длина сваи будет использоваться при расчете модели в
      - программном комплексе SCAD – свая будет смоделирована в качестве круглой колонны
      - высотой 4,5 м.
      - Коэффициент надежности по ответственности gn
      - = 1,1
      - Площадка приложения нагрузки расположена внутри элемента
      - a = 0,8 м
      - b = 0,8 м
      - Рабочая высота сечения для продольной арматуры
      - вдоль оси X - 0,54 м
      - вдоль оси Y - 0,54 м
      - Вид бетона: Тяжелый
      - Класс бетона: B40
      - gb1
      - учет нагрузок длительного действия 0,9
      - gb2
      - учет характера разрушения 1
      - gb3
      - учет вертикального положения при бетонировании 1
      - gb4
      - учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур 1
      - P Mx
      - My
      - Т Т*м Т*м
      - 1 576 0 10,606
      - Класс арматуры: A500
      - Диаметр 12 мм
      - Приближение к зоне приложения нагрузки 0,25 м
      - Расстояние между стержнями в ряду 0,1 м
      - Число стержней в ряду 26
      - Расстояние между рядами 0,1 м
      - Число рядов стержней 26
      - P = 576 Т
      - Mx
      - = 0 Т*м
      - My
      - = 10,606 Т*м
      - п. 6.2.50 прочность на продавливание
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой при действии
      - сосредоточенной силы и
      - изгибающего момента с вектором
      - вдоль оси Y
      - 0,892
      - пп. 6.2.48,6.2.47 прочность на продавливание от
      - действия сосредоточенной силы
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой за границей расположения
      - поперечной арматуры
      - 0,944
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице П.2.1.
      - Таблица П.2.1. Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т. д.), определяется по формуле П.2.1:
      - (П.2.1)
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи вместимостью
      - 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка рассчитывается по формуле П.2.2:
      - , (П.2.2)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле П.2.3:
      - (П.2.3.)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м.;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса,
      - принимаемая с учетом запаса в 0,5м. Равна 43,8 м.
      - Принимается использование башенного крана Башенный кран linden Comansa
      - 10LC140. Данные представлены в таблице П.2.2.
      - Таблица П.2.2.
      - Характеристики башенного крана linden Comansa10LC140.
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Эксплуатационная производительность башенного крана определяется по формуле
      - П.2.4:
      - , (П.2.4)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем м 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле П.2.5:
      - (П.2.5)
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем
      - равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле П.2.6:
      - , (П.2.6)
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле равняется:
      - Длительность рабочего цикла по формуле равняется:
      - Эксплуатационная производительность крана составляет:
      - Установка башенного крана у объекта производится исходя из необходимости
      - соблюдения безопасного расстояния между зданием и крюком. Производится расчет на
      - рабочую зону крана и опасную зону работы крана. Поперечная привязка стационарного
      - приставного крана определяется по формуле П.2.7:
      - , (П.2.7)
      - где B – минимальное расстояние от оси подкрановых путей до наружной грани
      - сооружения;
      - – радиус поворотной платформы (или другой выступающей части крана), равное
      - 9 м;
      - – безопасное расстояние – минимально допустимое расстояние от выступающей
      - части крана до габарита строения (принимается не менее 0,4 м при высоте объекта более 2 м
      - согласно СП 49.13330.2010).
      - Монтажная зона – пространство с возможным падением груза при установке и
      - закреплении элементов, определяется в соответствии с СП 49.13330.2010.
      - Для здания выше 20 м монтажная зона составляет 10 м. Рабочая зона крана
      - определяется радиусом стрелы (максимальным вылетом). Радиус опасной зоны башенного
      - крана определяется по формуле П.2.8:
      - , (П.2.8)
      - где
      - – рабочий радиус башенного крана, равный 60 м.;
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (при высоте
      - здания более 20 м принимает 10 м согласно СП 49.13330.2010).
      - Расчет типового перекрытия:
      - Толщина перекрытия: 200 мм;
      - Диаметр фоновой арматуры 20 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 60 мин;
      - Результаты расчета приведены на рис. 1.
      - Рис. 1 Результаты расчета типового перекрытия
      - в результате расчета температура продольных стержней арматуры с
      - обогреваемой стороны составляет 695,06 °С, что превышает допустимое значение 600 °С
      - согласно п. 12.3 МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости
      - предусматривается использование огнезащиты.
      - 0Расчет стены лестнично-лифтового узла:
      - Толщина стены - 200 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 120 мин;
      - Диаметр фоновой арматуры – 16 мм;
      - Результаты расчета приведены на рис. 2.
      - Рис.2 Результаты расчета стены лестнично-лифтового узла
      - в результате расчета температура продольных стержней с обогреваемой
      - стороны составляет 795,32 °С, что превышает допустимые значения 600 °С, согласно п. 12.3
      - МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости предусматривается
      - использование огнезащиты.
      - К опасным факторам пожара (далее ОФП) относятся высокая температура, дым,
      - токсичные продукты горения, снижение содержания кислорода, лучистый тепловой поток.
      - Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время
      - достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте
      - 1,7 м от пола (средний рост человека). Предельно допустимые значения по каждому из
      - опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70 °C; по тепловому
      - потоку - 1400 Вт/м2; по пониженному содержанию О2 - 0,226 кг/м3; по концентрации СО
      - – 0,0016 кг/м3 по концентрации CO2 - 0,11 кг/м3.
      - Моделирование изменения температуры в пределах типового этажа представлено на
      - рис. 3.
      - Рис. 3 Моделирование изменения температуры
      - Далее необходимо произвести расчет времени эвакуации в ПО Pathfinder, чтобы
      - сравнить полученные данные с расчетом из ПО Pyrosim.
      - На рис. 4 представлена расчетная схема типового этажа для расчета времени
      - эвакуации в ПО Pathfinder и график изменения количество агентов по времени.
      - Рис. 4 Расчетная схема типового этажа и график изменения количества агентов
      - Время эвакуации составило 110,75 сек с учетом начальной задержки 90 с.
      - В помещении с очагом пожара температура в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 28°C, у эвакуационного выхода 22°C. Критическое значение - 70°C.
      - В помещении с очагом пожара концентрация кислорода в момент эвакуации (110,75с)
      - достигла 0,250 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,268 кг/м³. Критическое значение - 0,226
      - кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация монооксида углерода в момент
      - эвакуации (110,75с) достигла 0,00007 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,00005 кг/м³.
      - Критическое значение - 0,0016 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация диоксида углерода в момент эвакуации
      - (110,75с) достигла 0,002 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,001 кг/м³. Критическое
      - значение - 0,11 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара тепловой поток в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 0,7 кВт/м², у эвакуационного выхода 0,008 кВт/м². Критическое значение – 1,4 кВт/м².
      - эвакуация из здания завершилась до наступления ОФП.
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где q – нагрузка на поверхность земли (q = 1000 кг/м3);
      - ρ – объемный вес грунта (
      - y – расстояние от поверхности засыпки до расчетной точки, (8,4, м);
      - λa
      - – коэффициент активного давления (λa
      - = 0,333);
      - Тогда нормативные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для
      - верхней и нижней точек стены определяются по формулам
      - Расчетное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где aн
      - – нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала, кг/м2;
      - γf
      - – коэффициент надежности по нагрузке.
      - Тогда расчетные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для верхней
      - и нижней точек стены определяются по формулам
      - Климатический район строительства определяется на основании технического задания.
      - Проектируемое здание находится в г. Санкт-Петербург (III снеговой район).
      - Расчетная нагрузка (кг/м2)
      - от веса снегового покрова в зданиях без фонарей находится
      - согласно пункту 10.1 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»:
      - где
      - – коэффициент надежности по нагрузке;
      - – нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
      - где
      - – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием
      - ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 СП 20.133330.2016
      - «Нагрузки и воздействия»;
      - – термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
      - µ = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к
      - снеговой нагрузке на покрытие, при уклоне ≤30 градусов,
      - = 1;
      - Sg=
      - 1,5 кН/м2
      - = 153 кг/м2
      - - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
      - горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 СП 20.13330.2016
      - «Нагрузки и воздействия» (таблица 10.1);
      - – коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимается равным 1,4;
      - В соответствии c приложением Б.13 СП 20.13330.2016 снеговую нагрузку на покрытие
      - возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке.
      - Рис. Расчетная схема для снегового мешка
      - но не более 3.
      - Т.к. высота парапета составляет 1,2 м, то
      - Коэффициент µ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей
      - вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам, постоянный в пределах
      - указанной зоны (в соответствии с п. Б.14 СП 20.13330.2016), следует принимать равным:
      - 1,0 при d ≤ 1,5 м;
      - при d>1,5 м,
      - но не менее 1,0 и не более:
      - 2,5 при 10 ˂ d ≤ 15 м;
      - b1=2h, но не более 2d.
      - Находим значение коэффициента
      - :
      - Схема распределения повышенной нагрузки вокруг выступающих элементов кровли
      - приведена на рисунке.
      - Рис. Распределение нагрузки от снегового мешка вокруг вентканалов и лифтовой
      - шахты
      - Снеговая нагрузка от снегового мешка вокруг выступающих частей лестничных клеток
      - и лифта составит:
      - Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
      - − Основной тип ветровой нагрузки (см. раздел 11.1 СП 20.13330.2016);
      - − Пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы
      - ограждения и элементы их крепления (см. раздел 11.2 СП 20.13330.2016);
      - Определяется по техническому заданию и зависит от расположения места
      - строительства. Значение основной ветровой нагрузки найдем согласно разделу 11.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение основной ветровой
      - нагрузки вычисляется по формуле согласно формуле 11.1 СП 20.13330.2016:
      - =
      - +
      - ;
      - где средняя (статическая) составляющая
      - определяется как
      - =
      - ∙
      - ∙
      - ;
      - где
      - - нормативное значение ветрового давления, определяемое в зависимости от
      - ветрового района. По таблице 11.1 СП 20.13330.2016 для II ветрового района
      - = 0,30 кПа =
      - 30 кгс/м.
      - – эквивалентная высота. В соответствии с пунктом 11.1.5
      - где
      - – высота от поверхности земли;
      - (
      - ) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте
      - , при типе
      - местности С согласно табл. 11.2
      - (
      - ) = 0,8.
      - с – аэродинамический коэффициент, согласно прил. В 1.2 к СП 20.13330.2016, с = 0,8
      - для наветренной стороны и с = 0,8 для подветренной стороны с = −0,5.
      - Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2".
      - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки представлены в таблице и в таблице . Расчет
      - ветрового воздействия в зависимости от высоты представлен в таблице .
      - Поверхность Наветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 46,2 м
      - 0 0,197 0,276
      - 4,2 0,202 0,283
      - 8,4 0,202 0,283
      - 12,6 0,202 0,283
      - 16,8 0,202 0,283
      - 21 0,202 0,283
      - 25,2 0,202 0,283
      - 29,4 0,202 0,283
      - 33,6 0,202 0,283
      - 37,8 0,202 0,283
      - 42 0,202 0,283
      - Поверхность Подветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 42 м
      - 0 -0,123 -0,172
      - 4,2 -0,127 -0,177
      - 8,4 -0,127 -0,177
      - 12,6 -0,127 -0,177
      - 16,8 -0,127 -0,177
      - 21 -0,127 -0,177
      - 25,2 -0,127 -0,177
      - 29,4 -0,127 -0,177
      - 33,6 -0,127 -0,177
      - 37,8 -0,127 -0,177
      - 42 -0,127 -0,177
      - Расчет выполнен по СП 24.13330.2011
      - Тип сваи - Буровые сваи
      - Коэффициент условий работы сваи в грунте
      - = 1
      - Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
      - = 1
      - Сечение
      - D = 800 мм
      - Глубина погружения нижнего конца сваи H = 15
      - Глубина котлована hк
      - = 9 м
      - Наименовани
      - е
      - Толщи
      - на
      - слоя
      - Тип
      - грунта
      - Разновидн
      - ость песка
      - Показат
      - ель
      - текучест
      - и IL
      - Удельн
      - ый вес
      - Угол
      - внутренн
      - его
      - трения
      - Коэффици
      - ент
      - пористост
      - и
      - Коэффици
      - ент
      - условий
      - работы
      - грунта на
      - боковой
      - поверхнос
      - ти
      - м Т/м3
      - град
      - Насыпной
      - грунт
      - 0,6 песчаны
      - й
      - крупный 19 0 1,076 1
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластич
      - ных
      - 15,4 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 18,3 10 1,076 1
      - Суглинки
      - тугопластичн
      - ые с
      - 18 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 20,6 18 0,629 1
      - прослоями
      - полутвердых
      - Суглинок
      - тугопластичн
      - ый
      - 11 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 19 14 0,798 1
      - Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd
      - 3708,336 кН
      - Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu
      - 1583,363 кН
      - Для получения армирования при расчёте по материалу свая была смоделирована на
      - расстояние l1
      - – расчётную длину сваи.
      - В соответствии СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты» п 7.1.8 при расчёте свай всех
      - видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко
      - защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1,
      - определяемом по формуле:
      - где
      - - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта,
      - м;
      - - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле:
      - где
      - – коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида
      - грунта, окружающего сваю, по табл. В.1.СП 24.13330.2011 для суглинков тугопластичных:
      - = 12000
      - (1200
      - )-путем интерполяции
      - – коэффициент условий работы,
      - = 1;
      - – модуль упругости материала сваи,
      - = 30000000кПа (
      - ) ;
      - – момент инерции поперечного сечения сваи:
      - – условная ширина сваи, м, принимаемая по формуле:
      - где
      - – наружный диаметр круглого, или сторона квадратного, или сторона
      - прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки,
      - = 0,8 м;
      - Полученная расчетная длина сваи будет использоваться при расчете модели в
      - программном комплексе SCAD – свая будет смоделирована в качестве круглой колонны
      - высотой 4,5 м.
      - Коэффициент надежности по ответственности gn
      - = 1,1
      - Площадка приложения нагрузки расположена внутри элемента
      - a = 0,8 м
      - b = 0,8 м
      - Рабочая высота сечения для продольной арматуры
      - вдоль оси X - 0,54 м
      - вдоль оси Y - 0,54 м
      - Вид бетона: Тяжелый
      - Класс бетона: B40
      - gb1
      - учет нагрузок длительного действия 0,9
      - gb2
      - учет характера разрушения 1
      - gb3
      - учет вертикального положения при бетонировании 1
      - gb4
      - учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур 1
      - P Mx
      - My
      - Т Т*м Т*м
      - 1 576 0 10,606
      - Класс арматуры: A500
      - Диаметр 12 мм
      - Приближение к зоне приложения нагрузки 0,25 м
      - Расстояние между стержнями в ряду 0,1 м
      - Число стержней в ряду 26
      - Расстояние между рядами 0,1 м
      - Число рядов стержней 26
      - P = 576 Т
      - Mx
      - = 0 Т*м
      - My
      - = 10,606 Т*м
      - п. 6.2.50 прочность на продавливание
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой при действии
      - сосредоточенной силы и
      - изгибающего момента с вектором
      - вдоль оси Y
      - 0,892
      - пп. 6.2.48,6.2.47 прочность на продавливание от
      - действия сосредоточенной силы
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой за границей расположения
      - поперечной арматуры
      - 0,944
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице П.2.1.
      - Таблица П.2.1. Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т. д.), определяется по формуле П.2.1:
      - (П.2.1)
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи вместимостью
      - 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка рассчитывается по формуле П.2.2:
      - , (П.2.2)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле П.2.3:
      - (П.2.3.)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м.;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса,
      - принимаемая с учетом запаса в 0,5м. Равна 43,8 м.
      - Принимается использование башенного крана Башенный кран linden Comansa
      - 10LC140. Данные представлены в таблице П.2.2.
      - Таблица П.2.2.
      - Характеристики башенного крана linden Comansa10LC140.
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Эксплуатационная производительность башенного крана определяется по формуле
      - П.2.4:
      - , (П.2.4)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем м 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле П.2.5:
      - (П.2.5)
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем
      - равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле П.2.6:
      - , (П.2.6)
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле равняется:
      - Длительность рабочего цикла по формуле равняется:
      - Эксплуатационная производительность крана составляет:
      - Установка башенного крана у объекта производится исходя из необходимости
      - соблюдения безопасного расстояния между зданием и крюком. Производится расчет на
      - рабочую зону крана и опасную зону работы крана. Поперечная привязка стационарного
      - приставного крана определяется по формуле П.2.7:
      - , (П.2.7)
      - где B – минимальное расстояние от оси подкрановых путей до наружной грани
      - сооружения;
      - – радиус поворотной платформы (или другой выступающей части крана), равное
      - 9 м;
      - – безопасное расстояние – минимально допустимое расстояние от выступающей
      - части крана до габарита строения (принимается не менее 0,4 м при высоте объекта более 2 м
      - согласно СП 49.13330.2010).
      - Монтажная зона – пространство с возможным падением груза при установке и
      - закреплении элементов, определяется в соответствии с СП 49.13330.2010.
      - Для здания выше 20 м монтажная зона составляет 10 м. Рабочая зона крана
      - определяется радиусом стрелы (максимальным вылетом). Радиус опасной зоны башенного
      - крана определяется по формуле П.2.8:
      - , (П.2.8)
      - где
      - – рабочий радиус башенного крана, равный 60 м.;
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (при высоте
      - здания более 20 м принимает 10 м согласно СП 49.13330.2010).
      - Расчет типового перекрытия:
      - Толщина перекрытия: 200 мм;
      - Диаметр фоновой арматуры 20 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 60 мин;
      - Результаты расчета приведены на рис. 1.
      - Рис. 1 Результаты расчета типового перекрытия
      - в результате расчета температура продольных стержней арматуры с
      - обогреваемой стороны составляет 695,06 °С, что превышает допустимое значение 600 °С
      - согласно п. 12.3 МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости
      - предусматривается использование огнезащиты.
      - 0Расчет стены лестнично-лифтового узла:
      - Толщина стены - 200 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 120 мин;
      - Диаметр фоновой арматуры – 16 мм;
      - Результаты расчета приведены на рис. 2.
      - Рис.2 Результаты расчета стены лестнично-лифтового узла
      - в результате расчета температура продольных стержней с обогреваемой
      - стороны составляет 795,32 °С, что превышает допустимые значения 600 °С, согласно п. 12.3
      - МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости предусматривается
      - использование огнезащиты.
      - К опасным факторам пожара (далее ОФП) относятся высокая температура, дым,
      - токсичные продукты горения, снижение содержания кислорода, лучистый тепловой поток.
      - Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время
      - достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте
      - 1,7 м от пола (средний рост человека). Предельно допустимые значения по каждому из
      - опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70 °C; по тепловому
      - потоку - 1400 Вт/м2; по пониженному содержанию О2 - 0,226 кг/м3; по концентрации СО
      - – 0,0016 кг/м3 по концентрации CO2 - 0,11 кг/м3.
      - Моделирование изменения температуры в пределах типового этажа представлено на
      - рис. 3.
      - Рис. 3 Моделирование изменения температуры
      - Далее необходимо произвести расчет времени эвакуации в ПО Pathfinder, чтобы
      - сравнить полученные данные с расчетом из ПО Pyrosim.
      - На рис. 4 представлена расчетная схема типового этажа для расчета времени
      - эвакуации в ПО Pathfinder и график изменения количество агентов по времени.
      - Рис. 4 Расчетная схема типового этажа и график изменения количества агентов
      - Время эвакуации составило 110,75 сек с учетом начальной задержки 90 с.
      - В помещении с очагом пожара температура в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 28°C, у эвакуационного выхода 22°C. Критическое значение - 70°C.
      - В помещении с очагом пожара концентрация кислорода в момент эвакуации (110,75с)
      - достигла 0,250 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,268 кг/м³. Критическое значение - 0,226
      - кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация монооксида углерода в момент
      - эвакуации (110,75с) достигла 0,00007 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,00005 кг/м³.
      - Критическое значение - 0,0016 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация диоксида углерода в момент эвакуации
      - (110,75с) достигла 0,002 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,001 кг/м³. Критическое
      - значение - 0,11 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара тепловой поток в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 0,7 кВт/м², у эвакуационного выхода 0,008 кВт/м². Критическое значение – 1,4 кВт/м².
      - эвакуация из здания завершилась до наступления ОФП.
  - df361a6cae55fe4de38132f96c45f9e1dc751cea118a7ca4e6a805085dcaa434.pdf
    - d045a9b1ea820f0d3be5414447eb14c3c33ed7732a06bf68a8040d4657da6893.pdf
      - Нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где q – нагрузка на поверхность земли (q = 1000 кг/м3);
      - ρ – объемный вес грунта (
      - y – расстояние от поверхности засыпки до расчетной точки, (8,4, м);
      - λa
      - – коэффициент активного давления (λa
      - = 0,333);
      - Тогда нормативные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для
      - верхней и нижней точек стены определяются по формулам
      - Расчетное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала определяется по
      - формуле
      - где aн
      - – нормативное значение нагрузки от давления грунта на стены подвала, кг/м2;
      - γf
      - – коэффициент надежности по нагрузке.
      - Тогда расчетные значения нагрузки от давления грунта на стены подвала для верхней
      - и нижней точек стены определяются по формулам
      - Климатический район строительства определяется на основании технического задания.
      - Проектируемое здание находится в г. Санкт-Петербург (III снеговой район).
      - Расчетная нагрузка (кг/м2)
      - от веса снегового покрова в зданиях без фонарей находится
      - согласно пункту 10.1 СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»:
      - где
      - – коэффициент надежности по нагрузке;
      - – нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
      - где
      - – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием
      - ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5-10.9 СП 20.133330.2016
      - «Нагрузки и воздействия»;
      - – термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
      - µ = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова на поверхности земли к
      - снеговой нагрузке на покрытие, при уклоне ≤30 градусов,
      - = 1;
      - Sg=
      - 1,5 кН/м2
      - = 153 кг/м2
      - - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
      - горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с 10.2 СП 20.13330.2016
      - «Нагрузки и воздействия» (таблица 10.1);
      - – коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимается равным 1,4;
      - В соответствии c приложением Б.13 СП 20.13330.2016 снеговую нагрузку на покрытие
      - возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке.
      - Рис. Расчетная схема для снегового мешка
      - но не более 3.
      - Т.к. высота парапета составляет 1,2 м, то
      - Коэффициент µ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей
      - вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам, постоянный в пределах
      - указанной зоны (в соответствии с п. Б.14 СП 20.13330.2016), следует принимать равным:
      - 1,0 при d ≤ 1,5 м;
      - при d>1,5 м,
      - но не менее 1,0 и не более:
      - 2,5 при 10 ˂ d ≤ 15 м;
      - b1=2h, но не более 2d.
      - Находим значение коэффициента
      - :
      - Схема распределения повышенной нагрузки вокруг выступающих элементов кровли
      - приведена на рисунке.
      - Рис. Распределение нагрузки от снегового мешка вокруг вентканалов и лифтовой
      - шахты
      - Снеговая нагрузка от снегового мешка вокруг выступающих частей лестничных клеток
      - и лифта составит:
      - Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:
      - − Основной тип ветровой нагрузки (см. раздел 11.1 СП 20.13330.2016);
      - − Пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы
      - ограждения и элементы их крепления (см. раздел 11.2 СП 20.13330.2016);
      - Определяется по техническому заданию и зависит от расположения места
      - строительства. Значение основной ветровой нагрузки найдем согласно разделу 11.1 СП
      - 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение основной ветровой
      - нагрузки вычисляется по формуле согласно формуле 11.1 СП 20.13330.2016:
      - =
      - +
      - ;
      - где средняя (статическая) составляющая
      - определяется как
      - =
      - ∙
      - ∙
      - ;
      - где
      - - нормативное значение ветрового давления, определяемое в зависимости от
      - ветрового района. По таблице 11.1 СП 20.13330.2016 для II ветрового района
      - = 0,30 кПа =
      - 30 кгс/м.
      - – эквивалентная высота. В соответствии с пунктом 11.1.5
      - где
      - – высота от поверхности земли;
      - (
      - ) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте
      - , при типе
      - местности С согласно табл. 11.2
      - (
      - ) = 0,8.
      - с – аэродинамический коэффициент, согласно прил. В 1.2 к СП 20.13330.2016, с = 0,8
      - для наветренной стороны и с = 0,8 для подветренной стороны с = −0,5.
      - Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2".
      - Исходные данные для расчета ветровой нагрузки представлены в таблице и в таблице . Расчет
      - ветрового воздействия в зависимости от высоты представлен в таблице .
      - Поверхность Наветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 46,2 м
      - 0 0,197 0,276
      - 4,2 0,202 0,283
      - 8,4 0,202 0,283
      - 12,6 0,202 0,283
      - 16,8 0,202 0,283
      - 21 0,202 0,283
      - 25,2 0,202 0,283
      - 29,4 0,202 0,283
      - 33,6 0,202 0,283
      - 37,8 0,202 0,283
      - 42 0,202 0,283
      - Поверхность Подветренная поверхность
      - Шаг сканирования 4,2 м
      - Коэффициент надежности по нагрузке gf
      - 1,4
      - H 42 м
      - 0 -0,123 -0,172
      - 4,2 -0,127 -0,177
      - 8,4 -0,127 -0,177
      - 12,6 -0,127 -0,177
      - 16,8 -0,127 -0,177
      - 21 -0,127 -0,177
      - 25,2 -0,127 -0,177
      - 29,4 -0,127 -0,177
      - 33,6 -0,127 -0,177
      - 37,8 -0,127 -0,177
      - 42 -0,127 -0,177
      - Расчет выполнен по СП 24.13330.2011
      - Тип сваи - Буровые сваи
      - Коэффициент условий работы сваи в грунте
      - = 1
      - Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
      - = 1
      - Сечение
      - D = 800 мм
      - Глубина погружения нижнего конца сваи H = 15
      - Глубина котлована hк
      - = 9 м
      - Наименовани
      - е
      - Толщи
      - на
      - слоя
      - Тип
      - грунта
      - Разновидн
      - ость песка
      - Показат
      - ель
      - текучест
      - и IL
      - Удельн
      - ый вес
      - Угол
      - внутренн
      - его
      - трения
      - Коэффици
      - ент
      - пористост
      - и
      - Коэффици
      - ент
      - условий
      - работы
      - грунта на
      - боковой
      - поверхнос
      - ти
      - м Т/м3
      - град
      - Насыпной
      - грунт
      - 0,6 песчаны
      - й
      - крупный 19 0 1,076 1
      - Суглинки
      - ленточные
      - текучие с
      - прослоями
      - текучепластич
      - ных
      - 15,4 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 18,3 10 1,076 1
      - Суглинки
      - тугопластичн
      - ые с
      - 18 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 20,6 18 0,629 1
      - прослоями
      - полутвердых
      - Суглинок
      - тугопластичн
      - ый
      - 11 пылеват
      - о-
      - глинист
      - ый
      - пылеватый 19 14 0,798 1
      - Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd
      - 3708,336 кН
      - Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu
      - 1583,363 кН
      - Для получения армирования при расчёте по материалу свая была смоделирована на
      - расстояние l1
      - – расчётную длину сваи.
      - В соответствии СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты» п 7.1.8 при расчёте свай всех
      - видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко
      - защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1,
      - определяемом по формуле:
      - где
      - - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта,
      - м;
      - - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле:
      - где
      - – коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида
      - грунта, окружающего сваю, по табл. В.1.СП 24.13330.2011 для суглинков тугопластичных:
      - = 12000
      - (1200
      - )-путем интерполяции
      - – коэффициент условий работы,
      - = 1;
      - – модуль упругости материала сваи,
      - = 30000000кПа (
      - ) ;
      - – момент инерции поперечного сечения сваи:
      - – условная ширина сваи, м, принимаемая по формуле:
      - где
      - – наружный диаметр круглого, или сторона квадратного, или сторона
      - прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки,
      - = 0,8 м;
      - Полученная расчетная длина сваи будет использоваться при расчете модели в
      - программном комплексе SCAD – свая будет смоделирована в качестве круглой колонны
      - высотой 4,5 м.
      - Коэффициент надежности по ответственности gn
      - = 1,1
      - Площадка приложения нагрузки расположена внутри элемента
      - a = 0,8 м
      - b = 0,8 м
      - Рабочая высота сечения для продольной арматуры
      - вдоль оси X - 0,54 м
      - вдоль оси Y - 0,54 м
      - Вид бетона: Тяжелый
      - Класс бетона: B40
      - gb1
      - учет нагрузок длительного действия 0,9
      - gb2
      - учет характера разрушения 1
      - gb3
      - учет вертикального положения при бетонировании 1
      - gb4
      - учет замораживания/оттаивания и отрицательных температур 1
      - P Mx
      - My
      - Т Т*м Т*м
      - 1 576 0 10,606
      - Класс арматуры: A500
      - Диаметр 12 мм
      - Приближение к зоне приложения нагрузки 0,25 м
      - Расстояние между стержнями в ряду 0,1 м
      - Число стержней в ряду 26
      - Расстояние между рядами 0,1 м
      - Число рядов стержней 26
      - P = 576 Т
      - Mx
      - = 0 Т*м
      - My
      - = 10,606 Т*м
      - п. 6.2.50 прочность на продавливание
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой при действии
      - сосредоточенной силы и
      - изгибающего момента с вектором
      - вдоль оси Y
      - 0,892
      - пп. 6.2.48,6.2.47 прочность на продавливание от
      - действия сосредоточенной силы
      - бетонного элемента с поперечной
      - арматурой за границей расположения
      - поперечной арматуры
      - 0,944
      - Подбор крана производится по трем основным параметрам: грузоподъемности, вылету
      - стрелы и высоте подъема.
      - Принимаем бадью
      - Технические характеристики данной поворотной бадьи
      - представлены в Таблице П.2.1.
      - Таблица П.2.1. Технические характеристики поворотной бадьи
      - Показатели Значения
      - Вместимость бадьи
      - Масса бадьи
      - кг
      - Масса бадьи с бетоном
      - кг
      - Габариты:
      - длина
      - ширина
      - высота
      - 3600мм
      - 2250 мм
      - 1040 мм
      - Грузоподъемность крана обычно принимается равной массе груза с соответствующей
      - оснасткой (бадья, траверсы и т. д.), определяется по формуле П.2.1:
      - (П.2.1)
      - – масса поднимаемого груза (бадьи с бетоном, опалубки), для бадьи вместимостью
      - 2 м3
      - – масса захватного приспособления (строп), принимаемая равной 0,05 т.
      - Требуемая высота подъема крюка рассчитывается по формуле П.2.2:
      - , (П.2.2)
      - где
      - – превышение сооружения над уровнем стоянки крана,
      - – запас по высоте,
      - ;
      - – высота груза на крюке крана,
      - – высота строповки,
      - Вылет крюка, обеспечивающий подачу бетонной смеси в наиболее удалённые места
      - плиты определим по формуле П.2.3:
      - (П.2.3.)
      - где d – расстояние от оси расстояние от оси вращения крана до сооружения,
      - принимаемая предварительно с запасом 10 м.;
      - – расстояние от наиболее удаленного элемента до основания откоса,
      - принимаемая с учетом запаса в 0,5м. Равна 43,8 м.
      - Принимается использование башенного крана Башенный кран linden Comansa
      - 10LC140. Данные представлены в таблице П.2.2.
      - Таблица П.2.2.
      - Характеристики башенного крана linden Comansa10LC140.
      - Показатели Значения
      - Тип крана Башенный
      - Грузоподъёмность максимальная Q, т 8
      - Вылет крюка максимальный, L, м 60
      - Высота подъема крюка, H, м
      - Скорость подъема (опускания) Vn(
      - м/мин 118
      - Частота вращения крана, n, об/мин 0,7
      - Эксплуатационная производительность башенного крана определяется по формуле
      - П.2.4:
      - , (П.2.4)
      - где
      - – объём бетона, загружаемого в бадью, равный 1 м3;
      - tц
      - – длительность рабочего цикла, мин;
      - Кв
      - – коэффициент использования рабочего времени, принимаем м 0,8.
      - Длительность рабочего цикла определяется по формуле П.2.5:
      - (П.2.5)
      - – продолжительность машинной составляющей цикла, мин;
      - – продолжительность вспомогательных ручных операций, принимаем
      - равной 4 мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла определяется по формуле П.2.6:
      - , (П.2.6)
      - – высота подъема/опускания 46 м;
      - – скорость подъема/опускания 118 м/мин;
      - – количество оборотов крана за цикл 0,5 об/мин;
      - – частота вращения крана 0,7 об/мин.
      - Продолжительность машинной составляющей цикла по формуле равняется:
      - Длительность рабочего цикла по формуле равняется:
      - Эксплуатационная производительность крана составляет:
      - Установка башенного крана у объекта производится исходя из необходимости
      - соблюдения безопасного расстояния между зданием и крюком. Производится расчет на
      - рабочую зону крана и опасную зону работы крана. Поперечная привязка стационарного
      - приставного крана определяется по формуле П.2.7:
      - , (П.2.7)
      - где B – минимальное расстояние от оси подкрановых путей до наружной грани
      - сооружения;
      - – радиус поворотной платформы (или другой выступающей части крана), равное
      - 9 м;
      - – безопасное расстояние – минимально допустимое расстояние от выступающей
      - части крана до габарита строения (принимается не менее 0,4 м при высоте объекта более 2 м
      - согласно СП 49.13330.2010).
      - Монтажная зона – пространство с возможным падением груза при установке и
      - закреплении элементов, определяется в соответствии с СП 49.13330.2010.
      - Для здания выше 20 м монтажная зона составляет 10 м. Рабочая зона крана
      - определяется радиусом стрелы (максимальным вылетом). Радиус опасной зоны башенного
      - крана определяется по формуле П.2.8:
      - , (П.2.8)
      - где
      - – рабочий радиус башенного крана, равный 60 м.;
      - – расстояние, учитывающее возможное рассеивание груза при падении (при высоте
      - здания более 20 м принимает 10 м согласно СП 49.13330.2010).
      - Расчет типового перекрытия:
      - Толщина перекрытия: 200 мм;
      - Диаметр фоновой арматуры 20 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 60 мин;
      - Результаты расчета приведены на рис. 1.
      - Рис. 1 Результаты расчета типового перекрытия
      - в результате расчета температура продольных стержней арматуры с
      - обогреваемой стороны составляет 695,06 °С, что превышает допустимое значение 600 °С
      - согласно п. 12.3 МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости
      - предусматривается использование огнезащиты.
      - 0Расчет стены лестнично-лифтового узла:
      - Толщина стены - 200 мм;
      - Требуемый предел огнестойкости – 120 мин;
      - Диаметр фоновой арматуры – 16 мм;
      - Результаты расчета приведены на рис. 2.
      - Рис.2 Результаты расчета стены лестнично-лифтового узла
      - в результате расчета температура продольных стержней с обогреваемой
      - стороны составляет 795,32 °С, что превышает допустимые значения 600 °С, согласно п. 12.3
      - МДС 21.2-2000. Для достижения необходимого предела огнестойкости предусматривается
      - использование огнезащиты.
      - К опасным факторам пожара (далее ОФП) относятся высокая температура, дым,
      - токсичные продукты горения, снижение содержания кислорода, лучистый тепловой поток.
      - Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время
      - достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте
      - 1,7 м от пола (средний рост человека). Предельно допустимые значения по каждому из
      - опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70 °C; по тепловому
      - потоку - 1400 Вт/м2; по пониженному содержанию О2 - 0,226 кг/м3; по концентрации СО
      - – 0,0016 кг/м3 по концентрации CO2 - 0,11 кг/м3.
      - Моделирование изменения температуры в пределах типового этажа представлено на
      - рис. 3.
      - Рис. 3 Моделирование изменения температуры
      - Далее необходимо произвести расчет времени эвакуации в ПО Pathfinder, чтобы
      - сравнить полученные данные с расчетом из ПО Pyrosim.
      - На рис. 4 представлена расчетная схема типового этажа для расчета времени
      - эвакуации в ПО Pathfinder и график изменения количество агентов по времени.
      - Рис. 4 Расчетная схема типового этажа и график изменения количества агентов
      - Время эвакуации составило 110,75 сек с учетом начальной задержки 90 с.
      - В помещении с очагом пожара температура в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 28°C, у эвакуационного выхода 22°C. Критическое значение - 70°C.
      - В помещении с очагом пожара концентрация кислорода в момент эвакуации (110,75с)
      - достигла 0,250 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,268 кг/м³. Критическое значение - 0,226
      - кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация монооксида углерода в момент
      - эвакуации (110,75с) достигла 0,00007 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,00005 кг/м³.
      - Критическое значение - 0,0016 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара концентрация диоксида углерода в момент эвакуации
      - (110,75с) достигла 0,002 кг/м³, у эвакуационного выхода 0,001 кг/м³. Критическое
      - значение - 0,11 кг/м³.
      - В помещении с очагом пожара тепловой поток в момент эвакуации (110,75с) достигла
      - 0,7 кВт/м², у эвакуационного выхода 0,008 кВт/м². Критическое значение – 1,4 кВт/м².
      - эвакуация из здания завершилась до наступления ОФП.

...